盘扣支架检算

太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 简介工程概况现浇支架 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 第二章参数确定检算内容参考资料参数取值材料参数构件参数第三章结构的受力计算及验算碗口支架检算荷载计算立杆稳定性检算门洞检算左门洞纵梁右门洞纵梁横梁检算立柱检算基础检算盘扣支架下地基检算第四章结论第一章工程简介工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距0.9m，腹板处(包括两侧腹板和中间腹板)间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：图1.1纵断面示意图第二章参数确定检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 规范》(JTGD-0622012)；3、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；4、《公路桥涵施工技术规范》(JTG-TF50-201)1；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ-231-2001)；6、《建筑结构荷载规范》(GB500009-2012)7、现场提供的资料：施工图纸等资料。参数取值材料参数A3钢(Q235)：(1)弹性模量E=206GPa；抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205MPa；抗剪强度设计值fv=125MPa；A3钢(Q345)：(1)弹性模量E=210GPa；2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=300MPa；3）抗剪强度设计值fv=180MPa。构件参数扣件式钢管支架参数见 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 2.1表2.1碗口支架参数表外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径48mm3.2mm1.59cm第三章结构的受力计算及验算现浇支架检算包括盘口扣口支架稳定检算，门洞检算和基础检算。3.1碗口支架检算对盘口支架检算时，仅对0#~7#截面腹板、底板、翼缘板下的立杆和其他区段腹板、底板、翼缘板下的立杆的进行验算。3.1.1荷载计算1）恒载恒载；包含梁体， 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 等（荷载分项系数取1.2）对0#~7#截面块计算时梁体重量按图3.1计算，对其他截面计算时梁体重量按图3.2计算，混凝土容重取26kN/m3.图3.10~7#梁体重量计算截面图3.2其他区段梁体重量计算截面截面图3.3左门洞梁体重量计算截面截面模板自重取3kN/m2.2）活载活载：包含倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载荷载分项系数按1.4计）；ⅱ荷载组合ⅱ荷载组合施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。2施工人员、施工料具堆放和其他临时荷载：2.5kN/m2；2②振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/m；风荷载：按照《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010可知。2式中；k——风荷载标准值（kN/m2）uz风压高度变化系数，取值1.0us——支架风荷载体型系数，取值1.320——基本风压值，取值0.3kN/m2则k1.01.30.30.39kN/m2（3）荷载组合根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010，对立杆稳定进行验算时，荷载组合分为两类①永久荷载+施工均布荷载；永久荷载+0.9（施工均布荷载+风荷载）。（4）荷载计算①0~7#截面腹板下的立杆荷载计算梁体重量：6.8×26×0.6×0.6÷1.95=32.64kN模板重量：3×0.6×0.6=1..08kN施工荷载：3×0.6×0.6=1.08kN混凝土振捣：2×0.6×0.6=0.72kN风荷载：0.39×0.6×0.6=0.14kN不组合风荷载：N1.2(32.641.08)1.4(1.080.72)42.98kN组合风荷载：N1.2(32.641.08)0.91.4(1.080.720.14)42.91kN②0~7#底板下的立杆ⅰ荷载计算梁体重量：5.92×26×0.6×0.9÷3.53=23.55kN模板重量：3×0.6×0.9=1.62kN施工荷载：3×0.6×0.9=1.62kN混凝土振捣：2×0.6×0.9=1.08kN风荷载：0.39×0.6×0.9=0.21kNⅱ荷载组合不组合风荷载：N1.2(23.551.62)1.4(1.621.08)33.98kN组合风荷载：N1.2(23.551.62)0.91.4(1.621.080.21)33.87kN其他腹板下的立杆ⅰ荷载计算梁体重量：4.79×26×0.6×0.9÷1.95=34.49kN模板重量：3×0.6×0.9=1.62kN施工荷载：3×0.6×0.9=1.62kN混凝土振捣：2×0.6×0.9=1.08kN风荷载：0.39×0.6×0.9=0.21kN不组合风荷载：N1.2(34.491.62)1.4(1.621.08)47.11kN组合风荷载：N1.2(34.491.62)0.91.4(1.621.080.21)47.00kN其他底板下的立杆ⅰ荷载计算梁体重量：4.71×26×0.9×0.9÷3.53=28.10kN模板重量：3×0.9×0.9=2.43kN施工荷载：3×0.9×0.9=2.43kN混凝土振捣：2×0.9×0.9=1.62kN风荷载：0.39×0.9×0.9=0.32kNⅱ荷载组合不组合风荷载：N1.2(28.102.43)1.4(2.431.62)42.31kN组合风荷载：N1.2(28.102.43)0.91.4(2.431.620.32)42.14kN⑤翼缘板下的立杆ⅰ荷载计算梁体重量：1.44×26×0.9×0.9÷3.6=8.42kN模板重量：3×0.9×0.9=2.43kN施工荷载：3×0.9×0.9=2.43kN混凝土振捣：2×0.9×0.9=1.62kN风荷载：0.39×0.9×0.9=0.32kNⅱ荷载组合不组合风荷载：N1.2(8.422.43)1.4(2.431.62)18.69kN组合风荷载：N1.2(8.422.43)0.91.4(2.431.620.32)18.52kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010的规定，模板立杆的计算长度取下面中的较大值；式中；l0——支架立杆计算长度(m)；a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离；h——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h'——支架立杆顶层水平杆步距(m)，宜比最大步距减少一个盘扣的距离；——支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，取1.60，水平杆步距为1.5m时，取值1.20；k——悬臂端计算长度折减系数取值0.7。本次检算中取。a取值0.5m；h取值1m；h'取值0.5m；取值1.60；k取值0.7。综上，本次检算中取l01.6m不组合风荷载时：检算时，根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010的规定，检算分为；组合风荷载时：NMwfAWf式中：Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，按照式Mw0.91.4Mwk20.91.4klah计算，式中la为立杆纵距；10aAf——钢材的抗拉，抗压，抗弯强度设计值；l0——轴心受压构件的稳定系数；w——立杆截面模量；A——立杆的截面积；本次检算中，取Mw0.91.40.390.610.02948kN?mw10根据l01.6m，i1.58cm确定160100.601.59查上述规范附录D，0.544由以上计算可知：不组合风荷载时的最大值N47.11kN组合风荷载时的最大值为N47.00kN不组合风荷载：稳定安全系数：K3001.561.5192.4组合风荷载：稳定安全系数：K3001.511.5经检算可知，立杆稳定性满足要求。198.23.2门洞检算门洞检算分为左门洞（5.2m）和右门洞（7.6m），分别用MADISCIVIL2012建模对其中的纵梁，横梁和立柱进行检算。3.2.1左门洞纵梁（1）荷载计算将45c工字钢改为双拼45c工字钢。ⅰ荷载计算图3.4左门洞计算结果梁体重量：6.17×26×0.6×0.9÷1.95=44.42kN模板重量：3×0.6×0.9=1.62kN施工荷载：3×0.6×0.9=1.62kN混凝土振捣：2×0.6×0.9=1.08kN风荷载：0.39×0.6×0.9=0.21kNⅱ荷载组合不组合风荷载：N1.2(44.421.62)1.4(1.621.08)59.03kN组合风荷载：N1.2(44.421.62)0.91.4(1.621.080.21)58.91kN纵梁荷载按照最大值59.03kN施加。计算模型图3.3纵梁计算模型（左）3）计算结果a图正应力图b图剪应力图d图变形图e图反力图通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max107MPaf=215MPa，215组合应力安全系数：K=215=2.01.3；107纵梁工字钢最大剪应力：max22.5MPafv=125MPa，125剪应力安全系数：K=125=8.71.3；22.5纵梁工字钢最大变形：fmax6.75mmfl520013mm；400400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。纵梁（1）荷载计算纵梁荷载按照下面截面腹板下的最大值（47.1kN）施加，横梁按照纵梁的反力施加荷载。（将工字钢型号改为双拼50c工字钢）（2）计算模型图3.5纵梁计算模型（右）（3）计算结果a图正应力图b图剪应力图c图变形图d图反力图图3.6右门洞计算结果通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max140.4MPaf=215MPa，组合应力安全系数：215K==1.51.3；140.4纵梁工字钢最大剪应力：max22.6MPafv=125MPa，剪应力安全系数：125K==5.51.3；22.6纵梁工字钢最大变形：l7600fmax16.7mmf19mm；max400400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。与右门洞相比，左门洞横梁承受的荷载较大，故检算只检算左门洞横梁。（1）荷载计算横梁所受的荷载由纵梁传递，故只需将纵梁的反力（306.2kN）施加到横梁上即可。（横梁截面修改为双拼45a工字钢）（2）计算模型图3.7横梁计算模型（3）计算结果a图正应力图b图剪应力图c图变形图d图反力图图3.8横梁计算结果通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max65.5MPaf=215MPa，组合应力安全系数：215K=215=3.31.3；65.5纵梁工字钢最大剪应力：max72.MPafv=125MPa，剪应力安全系数：125K==1.71.3；72纵梁工字钢最大变形：l2000fmax0.7mmf5mm；max400400结论：横梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。（1）荷载计算立柱承受的荷载由横梁传递，计算时将横梁的最大反力（1064.6kN）施加到立柱上。（2）计算模型图3.9立柱计算模型3）计算结果图3.10立柱计算结果通过计算可知：立柱最大组合应力：max105.1MPaf=215MPa，215组合应力安全系数：K=120155.1=2.01.3；结论：立柱在最不利荷载作用下的组合应力满足规范由上述计算可知，钢管受到最大压力为47.1KN，该力直接作用于混凝土上，考虑局部承压可能造成破坏，需要对混凝土基础的局部承压进行验算，根据《公路桥涵设计通用规范》，素混凝土局部承压计算公式为：式中：Ra——条形基础混凝土标号，这里取C30，其抗压设计强度20.1MPa；——混凝土局部承压提高系数，其值通常大于1；222Ac——混凝土局部承压面积，Ac=r23.140.0520.00785m2；则混凝土基础局部承压的最小容许承载力为：Nc=0.6120.11030.00785=94.7kN，则Nc=47.1kNNc94.7kN；结论：混凝土基础局部承压满足规范要求。3.2.6盘扣支架下地基检算竖向力在混凝土中按照45。角扩散，假定混凝土基础厚度为30cm，则在地基表面的受力面积(50+2×300)×(50+2×300)=422500mm2地基表面的压力为实测地基承载力大于200kPa时，可以满足施工要求。第四章结论1、立杆稳定性满足规范要求；2、左门洞纵梁满足规范要求；3、右门洞纵梁满足规范要求；4、横梁满足规范要求；5、立柱稳定性满足规范要求；6、混凝土基础局部承压满足规范要求：7、基础检算满足规范要求。