钢结构残余应力分布的若干特点

钢结构残余应力分布的若干特点 清华大学 王 国 周 残余应力在钢材或钢构件中的存在虽然 很早就已发现 , 但有 目的地大规模地对其测 定 , 比较深人地研究它对压杆承 载 力 的 影 响 , 只是近二 、三十年的事 。至于将残余应力 的研究成果应用到 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 、 施工实践 中去 , 主 要是七十年代实现的 。 本文除对残余应力的 产生和量测做一般性介绍外 , 将着重叙述热 车�和焊接载面的残余应力的分布 、 大小和特 点 。 有关残余应力对钢压杆承载能力的影响 和理论 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 , 以及国内外在残余应力对钢压 杆承载能力影响的试验研究 , 将另文介绍 。 一 、 残余应力的产生和里测 残余应力是钢材或钢构件在无外力作用 下存在的一种内应力 。 钢结构构件中产生残 余应力 , 可以是由于热轧之后 不 均 匀 的冷 却 , 或制作过程中焊接 、火焰切割 、校正调直 或反弯曲等因素造成的 。 目前 , 研究得比较 多的是轧制和焊接 �包括火焰切割 产生的 残余应力 , 并且主要是沿构件长度方向的纵 向残余应力 。 同时 , 钢结构所讨论的多属宏 观残余应力 。 钢材在加热和冷却过程中 , 其物理的和 力学的性质也随着温度的升降而变化 。 加热 和冷却条件又多种多样 。 所以残余应力的发 生过程比较复杂 。 一般来说 , 又同时在纵 、 横两个方向 , 甚至三轴方向都产生应力 。下面 将用简化概念简略地说明钢材在轧制冷却后 和焊接后产生残余应力的原 因〔!〕〔“〕〔∀〕〔# 〕。 热轧钢材从滚轧停止温度冷却 到室温过 程中 , 截面上暴露较多的部分冷却得比较快 �例如工字钢翼缘端部比翼缘中 部 冷 却 得 快 , 收缩得也快 。 冷却快的那部分的收缩受 到冷却慢的那部分的制约 。 后者产 生 压 应 力 , 由于温度尚高 , 屈服点低 , 产生塑性变 形 。 而前者产生拉应力 。 当冷却到室温时 曾 发生压缩塑性变形的那部分的缩短又受到阻 ∃ 碍 , 因而在后冷却部分产生拉伸残余应力 , 先冷却部分则产生压缩残余应力 。 两块钢板焊接时 , 在焊接过程中 , 受热 区沿焊缝方向的伸长受到相邻未受热区的制 约 。 结果后者产生拉应力 , 前者 产生 压 应 力 。 此压应力达到屈 服 点 , 遂产生 塑性变 形 。 这种不可恢复的塑性变形甚至在冷却后 仍然残存着。 其结果是焊接后的残余应力与 加热时的暂时应力符号相反 , 焊缝和靠近焊 缝 区段为拉伸 , 远离焊缝区段为压缩 。 在钢结构制作过程中 , 某些工序使构件 产生残余应力 , 也是由于构件内发生不均匀 塑性变形造成的 , 不过有些只是局部的 。 量测残余应力的方 法很 多〔∀〕〔#〕〔%〕〔&〕, 大体上可分为机械量测方法和物理量测方法 两类 。 ∋用前一类方法所量测的应力是宏观残 余应力 ( 而用后一类方法 , 除宏观应力外 , 还可以同时求得微观残余应力 。 钢构件主要是型钢和钢板等部件组成 , 并且比较细长 。 量测沿长度方向纵向残余应 力的方法主要有 分 割 法〔# 〕〔% 〕〔& 〕、 钻 孔 法〔∀ 〕〔& 〕〔) 〕、 ∗ 射线 衍 射 法 〔∀ 〕〔# 〕〔& 〕和 短柱法〔% 〕〔+ 〕〔, 〕等数种 。 分割法采 用的原理是 , 含有残余应力的 构件用锯或其它机具切割成若干小条 , 使原 始处于平衡状态的残余应力完全释放 。 量测 每一小条分割前后的长度变化 �一般可用手 持式应变仪 , 从而计算出其残余 应力 的大 −. 、 。 钻孔法的基本原理是 , 在处于平衡状态 ss716 线条 ss716 线条 ss716 线条 ss716 线条 ∀ ∋ % / ·咧 , 今 ∗ 0 护 一一一一!!‘�‘、� 一目!∀∀#∃刀!月∃%∀&工∋十一(一一))俨口�“ 的残余应力场上钻个小孔 , 使孔边附 近金属的内应力局部松弛 , 引起应力 重分布 , 使内应力达到新的平衡 。 用 灵敏度较高的应变计记录钻孔前后孔 周围的应变读数差 , 然后算出原始应 力场的应力大小和状态 。 如残余应力 主要为单 向应力状态 , 且 方 向 为 已 知 , 则测定和计算略为简单 〔∗ 〕。 如 残余应力为平面应力状态 , 可用互成 +, “角的 电阻 片花量测小孔周围三个 方向的松弛应变 , 然后算出两个主残 余应力及 其 方 向 〔− 〕。 据研 究 , 用 . / ∃ 0 ∃ 钻孔法与分割法测 得焊接工 形 截面的残余应力 , 相当一致〔1 〕。 2 射线衍射法是一种非破损的物 理方法 , 可以量测构件表面的残余应 力 。 其原理是 , 在组成材料的各晶粒 上加弹性应力 , 量测晶粒 内特定的晶 面间距的变化 , 从而可按弹性理论求 得应力 。 短柱试验是从有残余应力的杆件 上取一短段 3但不致使该段中间截面 的残余应力释放 4 进行压缩试验 , 测 得应力一应变曲线 。在一定条件下 3 例 如工字钢在翼缘全部屈服前 , 腹板保 持弹性 , 翼缘残余应力图型对主轴对 称 4 , 利用测得的短柱的应力一应 变 曲 线 、弹性模量 、 切线模量和屈 服 点 , 求得残余应力分布 。 美国里 海 大 学 〔 , 〕和我国铁道科学研究院〔5 〕的资料 表明 , 用短柱法求得的工形截面残余 应力与用分割法测得的比较一致 。 二 、 残余应力的大小和分布 国外对钢结构常用的热轧和焊接 截面的残余应力做过很多量测 。 图 工 表示美国测得的几个有代表性截面的 残余应力大小和分布6! /〕一〔7 ∗〕。 图 8 为欧洲综合结果〔7 5〕一〔8 9〕。 三 、 残余应力的分布特点 : 嗯 2 】−匹 八 认 、; . 又 − 0工 工芯 两几 、、’ 5 2 <∗ .工 79〔, 甲 , == 7 8 城肠 >。 ∀ ,工 〕 ∀8 图叠7 ∗ , , 79 , 2 ? ≅护上 9Α99, 刃≅。∗口、 共骂‘犷 、≅’Β“’ 3 Χ 4 7 8 Δ ∗ Β工〕了− 5 ∀ ,、 对1 ’, 7Ε号韧‘, ’‘7 7 ∀之 3 。 4 +∀8门川曰口−Φ卜一一一一∀一。、、 ‘、、�民、一一Γ一、一Η、、一(一户∀⋯!Ι!‘一、一。毛矛ϑ一;一一一一声 & 图 7 美国若干有代表性截面残余应力的大小和分布 3 Η 4一热轧宽翼缘工字钢 , 3 Χ 4一焊接截 面 , 3 6 4一焊接截面 3翼缘为焰切边 4 , 图中应力以 公斤 ϑ毫米 ’计 , 十 为拉应力 , 一 为压应力 , 口 Ι 为屈服应力 热轧型钢中残余应力在截面上的大小和 分布与截面形状 、 尺寸比例 、 初始温度 、 冷 却条件以及材料性质等有关 Κ 焊接截面 , 还 叠 刘 12 3 4 。毖5 6 4 。% 口 ‘ 工于 ,气 。∋ ∀ 。 6 � ‘ 。· ‘� 认架! 工少工∀ 八 、 #∃ % 刃 & ∋ 。 ( 叮 % 二)司 飞上也∗当 曰夕 曾 · ‘· 。二 回目++∋#, % 一 ∋ 。 −(口 � 一 . ∋ # −∃ / 0。1 ∀ % 贸缘为轧制边工叠 产、。 # 1 ( ∀ ’ ,∋ # , ,口 %钾∋ # ,(口 % 一 2 · ,, % . 3 ∀ . 4 ∀ 图 , 欧洲几种截面残余应力的大小和分布综合结果 . ∀一热轧宽翼缘和普通工字钢 .上左 、 上中 、 上右 、 56 7毛− # , ∀ 上中、 上右 , 8 , 6 59 。# ∋( , 下 左 , − # ,: 56 7 : − # ; , 下中、 下右 , 5 67 9 < 。; ∀ = . 7 ∀一轧制钢管 , . 4 ∀一焊接箱形截面 , . 3 ∀一焊接工形截面 .左一翼缘为轧齐边 , 右一 翼缘为焰切边 ∀ , . 4 ∀一角钢 , 符号意义同图 − 比热轧宽翼缘工字钢的高 .个别情 况下也可能低 , 视具体几何尺寸而 定 ∀ 。 ∃ # 焊接工形截面在翼缘与腹 板交接处的拉伸残余应力接近屈服 点 。 > # 随着截面尺寸的增大 , 焊 接产生的残余应力减小 。 所以重型 焊接截面的残余应力除焊缝区外 , 数值是不大的 。 这是因为焊缝占总 面积的百分比较小 , 每单位体积 的 热输入减少 。 ( # 翼缘为轧齐边的焊接工形 截面 , 翼缘端部的残余应力和轧制 宽翼缘工字钢相似 , 为压缩 。 但翼 缘为焰切边的焊接工形截面 , 则为 拉伸 长 。这是因为焰切使翼缘边产生 拉伸残余应力 , 在焊接之后 , 残余 应力数值虽有变化 , 但不足以改变 这种基本状态 . 图 ∃ ∀ 〔−1〕。 图 ∃为 图−一 . ? ∀ 中 −,≅ ;Α 截面焊接前板 内平均应力。 1 # 焊接箱形截面的残余应力 在四角处为拉伸 , 壁板中部接近均 匀压缩 , 且壁板的宽厚比越大 , 压 缩残余应力分布面积越宽 , 而数值 越小 。 ; # 板边无论是焰切的或是机 加工的 , 对焊接箱形截面残余应力 分布的影响很小 。 Β # 轧齐边钢板边缘处的残余 与焊缝大小和焊接工艺有关 .焊 接 工 形 截 面 , 还与翼缘板边缘是轧齐的或是焰切的有 较大关 系 ∀ 。 综合起来可以明显地看到下列 若干特点 。 − # 轧制和焊接工形截面和箱形截面的 残余应力分布接近对称 , 近似呈抛物线或多 直线形 。 , # 焊接工形截面的压缩残余应力一般 应力一般为压缩 , 中部为拉伸 。 Α # 剪切边的钢板在边缘处两表面的残 余应力都很大 .一面受压 = 另一面受拉 ∀ , 平 均值几乎等于零 。 Χ 据文献〔,−〕报道 , 这与钢材含碳量大小 和 焰切条 件有关。 只有在输人热量大时 . 火焰大 , 焰切速度慢 ∀ 时 才会从边缘起就产生拉应力 , 否则会在很小范围内 .约在 。# (毫米以内 ∀ 出现压应力 # 吐吐吐 仁仁仁∃∃∃ 7 , 7 一∃ 7 一一 一一 尸尸尸 8 ∀4 十 /4 寺 . 4 ! , 不不而歹石犷下歹不不万 �公斤 −毫米/ �9 因是 , 在通常的堆放情况下 , 新轧制的截面 所处的冷却条件包括了 “ 自由冷却 ” 与 “堆 3 存冷却 ” 两极端情况之间的全部范围 。 四 、 残余应 力的估算 根据大量的测定结果 , 有的研究者提出 一些估算残余应力的 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 。 : ; < = 0 �> ∋ ? ∋ 建议中等尺寸的热轧工形截面平均残余应方 的分布为抛物线 �图 # , 其峰值 �图#一 �1 中≅Α 6 , 、 ≅Α ΑΒ 、 口 Α∀ 和 1Α ‘分别代表翼缘端部 、 翼 缘中央 、 腹板 中央和腹板端部的残余应力 , 一为压 , 8 为拉 为几何 尺 寸 、 腹 板面 积 �Χ , 同两个翼缘面积之和 �Χ Δ 之比值 的函数 , 两者有下列关 系〔!+ 〕6 Φ内呆卿=吸匆Λ 图 − 78 Δ ∗Β 3图 7一 3 < 44 焊接前板内平均残余 压力 3 Η Μ 4 3 Η 4一翼缘板的平均Η Ι , 3 Χ 4一腹板的平均 Ν Ι 。飞湘洲/Μ! 97,Γ7 ∀殉川>一Ο 曰Ν?ϑ ‘曰广!Γ几尸阮沪声Π7上7 79 ∀ 焊接 Θ 形截面 , 其腹板 自由端的残 余应力一般很小 。 7 7 ∀ 轧制或焊接后冷却所产生之残余应 力 3未经过冷调直的 4 ,沿杆件长度是均匀不 变的 。 但靠端部大约等于截面最大尺寸的长 度范围 , 残余应力降低 。 78 ∀ 翼缘厚度 0 小于8 ,毫米的截面 , 其 残余应力沿厚度变化不大 Κ 0 小 于 78 毫 米 者 , 变化很小 Κ 0 大于或等于+9 毫米者 , 则 变化比较显著 , 而且是非直线性变化 。 7− ∀ 重型 3板厚大于+ 9毫米 4 的轧制宽 翼缘和用轧齐边钢板焊成的工形截面 , 翼缘 外侧的残余应力全部为压应力 , 端部数值也 较大 。 翼缘内侧的残余应力在端部为压缩 , 靠中央为拉伸。 但用焰切钢板焊成的重型工 形截面 , 翼缘端部的残余应力无论是内外侧 均为拉伸 。 7 + ∀ 低合金高强度钢制做的构件中 , 残 余应力的大小和分布与低碳钢的相似 , 因为 屈服应力对残余应力的影响不如几何尺寸影 响那么大 。 7, ∀ 轧制型钢残余应力离散性大 。 其原 件丈4 叭 ’吩 。3 Χ 4图 + Ρ / Σ � Τ和Δ ∃ Μ Υ / Τ的建议 3 Η 4一中等尺寸的热轧工形截面 Κ 3 Χ 4一箱形截面 。 Ι ,一 71,〔卜箭〕 一 71,〔卜长忿〕ςΩ Ξ 一8 3 7 , ’ 。 Μ Ψ、二 Μ +。一 , 。。〔/ · ∗贵〕 Ζ Ζ Ζ 厂Ζ Ζ [ , 、Ζ Ζ Ζ Ζ Ζ ,∴ ? & · ’‘不Νς 伙 Ξ 一 气乙 ’ ] ? ς Ω Ξ 一 , 近似等于79 公斤 ϑ厘米 “ 。 口 Ε ∀一‘Φ。Ε! · % ·箭〕 似用下列公式表示 6一 !。。厂! ∋ % 十兴弄∃〕Γ Η Ι 一 � ∀ 、 ! ∋ ‘几 卜ϑ 仃 Α , − 二 2 叮 Α Β − 。2 ! ∋ 44 一 / ∋ 4 毛− 9 一 4 ∋ / 4 一 ! 4 ∋ 4 Κ − 9 �!& �!) Χ 如2Κ Λ= �Μ ∋ Χ ∋ 的实验结果表明 , 轧 制工形截面翼缘端部压缩残余应 力 �二 Α 。, 与 截面尺寸有下列关系〔! +〕6 轻型截面 仃 Α ≅ Ν 一 !+。〔令〕一 % ∀ , Γ Η Ι 一/ 中型截面 1 Α ≅ Ν 一 /, ≅除〕一 %‘, ΓΗ Ι 一 / 重型截面 � # 式中1 Α (和。 , /分别表 示箱角 �焊缝处 和翼缘 �或腹板 中央的残余应力 。 Ο Λ Α Π ; 0在同一文献里还给出 了轧 制 和 焊接工形截面以及焊接箱形截面各相应特征 点之残余应力与Χ Θ− Χ Δ关系 的 “上 限” 方 程 , 并用图和: ; < = 0 的关系式进行 了对比 。 � % 代9Κ 3 3 、仃 Α 。, Ρ #%& Σ下节 Σ一 /∀ , ΓΗ Ι 一乙 � & 、 ! ! “ 尸 Ο Λ ΑΠ ; 0 , Ο ∋ 根据各国!%∀ 个轧 制 和 焊 接截面残余应力新量测结果 , 建议用两个简 单公式—一个 “平均值 ” �%4 Τ 分位值 和一个 “上限 ” �/ ∋ ∀Τ 分位值 —预估 工 形截面四个特征点 �图 #一 � 1 和箱形 截面中 两个特征点 �图#一 � 9 的残余应力〔/ 。〕。 工形截面四个特征点残余应力的 “平均 值 ” 与 Χ 洲Χ Δ关系可近似用下列方程表示 。 轧制工形截面 6 气 , − 。 6 ∃ 一 4 ∋ % 4 十 4 ∋ ΥΦΧ , − Χ Δ � ) 4 Α Β − 1 , Ρ 4 ∋ 4% 8 4 ∋ &% Χ , − Χ Δ �+ 。Α2− 。 , Ρ 一 4 ∋ !4 一 Φ ∋ ) Χ , − Χ Δ � , 1 Α # − 仔2 Ρ 一 4 ∋ !4 8 4 ∋ &4 Χ , − Χ , �!4 焊接工形截面 6 吼 , − 。6 Ρ 一 4 ∋ +% 十 4 ∋ +% Χ , − Χ Δ �翼 缘为轧齐边或剪切边 �= 。 6 ! − 。、 Ρ 4 ∋ ∀% �翼缘为焰切边 �!/ 。 Α Β − 。 , Ρ 4 ∋ %4 8 4 ∋ #4Χ Θ − Χ Δ �!∀ 仃 Α ∀ − 叮, Ρ 一 4 ∋ ∀ 4 8 4 ∋ /4 Χ , − Χ Δ �!# 1 Α # − ϑ , Ρ ! ∋ %4 一 4 ∋ ,4Χ , − Χ Δ �!% 公式 � ) 7 �! / 中≅Α , 为屈服应力 。 焊接箱形截面两个特征点之残余应力平 均值与壁板宽度比 �9 −Κ Ρ ς − Κ 之关 系可近 参 考 文 献 〔Ω 〕: 1 = 0 , Ξ ∋ Ο ∋ , >Λ Λ Ψ ΝΛ , � ∋ Υ ∋ 1 = Ψ ϑ; ς = ∃ 2 Κ; = , > ∋ Μ ∋ , Ζ Λ 2 ΩΨ < 1 Ν 2 Κ ΑΛ 2 2 1 = Ψ Κς Λ : ΩΛ ΝΨ Υ ΚΑ Λ = 0 Κς ; [ Υ ΚΛ Λ Ν > Λ 1坦 2 , ? Λ ΝΨ Ω= 0 ϑ; < Α = 1 Ν ∀ ! � # , Χ ∴ Α ΩΝ, ! , % / ∋ 〔/ 〕 Φ ; ∴叙 Φ Γ , Ο ∋ Φ ∋ 6 《焊接 变形 与应 力》 , 原文 �俄 , ! , # + , 中译本 , ! , % / 4 〔∀ 〕一机部机械院机电研究所译 6 《残余应 力》 �上 �下 �译自日刊机械 Φ 研究 , ! , ) 47 ! , ) / 各期 , 米谷茂的 !, 篇文章 。 〔# 〕Φ 2 0 ; ; Ψ , ? ∋ Ζ ∋ , Ζ Λ 2 ΩΨ < 1 Ν Υ ΚΑ Λ 2 2 Λ 2 Ω= Γ Λ Κ1 Ν2 1 = Ψ Γ Λ Κ1 Ν Ξ ; = 2 ΚΑ < Λ ΚΩ; 月 , ! , % / ∋ 〔% 〕 Ο < 9 ΛΑ , Χ ∋ ? ∋ 1 = Ψ > Λ Λ ΨΝΛ , � ∋ Υ ∋ , Ζ Λ 2 ΩΨ< 1 Ν Υ 士Α Λ 2 2 1 = Ψ Κς Λ Ξ ; Ι ∴ Α Λ 2 2 Ω] Λ Υ ΚΑ Λ = 0 Κς ; [ Υ Κ Λ Λ Ν, ? Λ ΝΨ Ω= 0 ϑ; < Α = 1 Ν, ∀ ∀ � ! / , ⊥ Λ Λ , ! , % # ∋ 〔& 〕 _ Λ 9 Λ Ψ 0 Λ , Η ∋ , Χ Ν∴ 2 Κ Λ = , Μ ∋ , 1 = Ψ _ 1 ΝΝ , � ∋ , Ζ Λ 2ΩΨ < 1 Ν Υ Κ Α Λ2 2 Γ ≅ 1 2< Α Λ Ι Λ = Λ= Κ 9 ⎯ Κ五Λ Υ Λ Λ ∃ Κ Ω; = Ω= 0 Γ Λ Κς ; Ψ , α ∗ ∴ Λ Α Ω功Λ = Κ1 Ν Γ Λ Λ ς 1 = ΩΛ 2 , ] ; Ν ∋ ! ∀ , Η ; ∋ / , Δ Λ9 , ! , ) ∀ ∋ 〔) 〕兰州铁道学院 6 《东三河洛河大桥 ∀ ∗ &# 米箱形钢梁试验段上 盖板焊接残余应力 测定试 验 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 》 , ! , ) +年 = 月 。 〔+ 〕铁路桥梁钢结构疲劳及稳定试验小组 6 《Ο 形钢压杆容许应力折减系数制订及试验情况总 结》 , ! , ) ∀ 年 & 月 。 〔0 〕钱冬生 6 《钢压杆的承载力》 , ! , + 4年 , 人民铁道出版社 。 〔! 4〕 _ 1 ΝΝ, � ∋ , Υ ΚΑ < Λ Κ< Α 1 Ν Υ ΚΛ ΛΝ ⊥ Λ 2 Ω0 = , ! , & # 。 〔! !〕ϑ; ς = 2 Κ; = , > ∋ Μ ∋ , Μ < ΩΨ Λ Κ; Υ Κ1 9支ΝΩΚ⎯ ⊥ Λ 2Ω0 = Ξ Α ΩΚΛ Α Ω1 [; Α Γ Λ Κ1 Ν Υ Λ Α < Λ Κ< Α Λ 2 ∀ Α Ψ α Ψ ∋ ! , ) & 。 〔! /〕> Λ Λ Ψ ΝΛ , � ∋ % ∋ 1 = Ψ _ 1 ΝΝ, � ∋ , > 1 2 ΩΛ Ξ ; Ν< Ι < Υ Λ ΑΛ = 0 Κς , Χ Υ Ξα ϑ ∋ Υ ΚΑ < Λ Κ , ⊥ Ω] , ] ; Ν∋ + & , Η ; ∋ Υ _ ) , ϑ< Ν⎯ , ! , & 4 ∋ 〔! ∀ 〕α 2 Κ < 1 Α , Δ ∋ Ζ ∋ 1 = Ψ _ 1 ΝΝ, � ∋ , α ∗ ∴ Λ ∃ Α ΩΙ Λ = Κ1 Ν β= ] Λ 2 ΚΩ0 1 Κ Ω; = ; [ ? Λ ΝΨ Λ Ψ > < ΩΝΚ一 < ∴ Ξ ; ∃ �下转第/4 页 ∀ 吞 )4 7 +4 公斤 −米 “ �不包括施工用架立钢筋 , 每延米主筋不超过 + 根 。 ∀ ∋ 裂缝计算 参 照一般 水工 设 计规 范 , 地下连续墙结构允许裂缝开展 , 但在计 算裂缝宽度时 , 混凝土 的抗 拉强 度需 乘以 4 ∋ )的折减系数 。 # ∋ 组合结构 这种结构主要用以增强 地下连续墙槽段之间的横向连接 , 提高整个 结构的整体性与承载能力 , 同时改善外观与 使用条件 。 现用组合结构系采取贴墙式衬砌 或横梁 、 立柱等 , 墙内须预埋水平锚筋 �间 距不宜过密 , 一般用#4 7 %4 厘米 , 墙面在基 坑开挖后凿毛 、 清洗 , 将锚筋扳直 , 与复合 结构连接 。 计算时 , 地下连续墙须单独承担 开挖时的荷载 ( 使用期荷载则由组合截面共 同受力 , 当墙内受拉时 , 按全部截面高度计 算 ( 墙外受拉时 , 则仅考虑衬砌部分受力 。 三 、 需进一步研究的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ! ∋ 为了提高混凝土质量 , 改善槽段接 缝处理 , 减薄墙体厚度 , 国外己出现了预制 的装配式钢筋混凝土地下连续墙结构 。 这种 改进了的形式 , 由于墙体力学性能好 , 槽段 接缝容易处理 , 外观光洁 , 施工进度快等优 点 , 已在海港码头 、 船坞 、 大楼地下室 、 地 铁等建筑物中广为应用 。 有关这方面的设计 施工研究工作 , 有待我们进行 。 / ∋ 地下连续墙槽段间的刚性接头 , 对 建筑物整体受力 、 横向内力的传递 、 防渗等 方面都有很大 的 意义 。 在 格形 结构 剪力墙 中 , 我们设计了刚性接头 , 目前正与有关单 位共同试验研究 中。 ∀ ∋ 近年来 , 关于地下结构非线性弹性 , 弹塑性与粘弹性计算理论有了迅速的发展 , 如何应用这些新理论来分析地下连续墙与地 基的共同作用 , 也是一个值得研究的课题 。 参 考 文 献 〔! 〕高秀理 6 《地 下 连续墙土压力的原体观测》, 第 九设计研究院 ! , +。年技术年刊 。 〔/ 〕 严之淳 、 赵安仁 6 《浙江炼油 厂雨 江管道工程 地下连续墙工作井设计》、 六机部第九设计研究 院 ! , + 。年技术年刊 。 , ‘, 月阮口 , 、尸∋ ∋ 卜, 闷‘口∋ 、 , ∋ 卜, 门曰, 喻 , 口卜 、月曰 、心卜创∋ 口∋ 、, 日口‘, , 卜口∋ ‘, 日 ∋ ‘创∋ ‘, 、 , 日, ‘, 月翻口 ∋ 、曰 ∋ 曰 , ∋ ∋ , ∋ 户 叫一∋ ϑ 脚、 , ‘∋ 肠 , 月 ∋ ∋ , 、 , 胡∋ ‘ ∋闷‘, 自、 , ∋ 卜一 月∋ 户 , ‘ , ∋ 户 ∋ 门曰甲 ∋ , 、 ∋ ∋ 7 , 曰, ∋ ‘、 ∋ 卜 俐∋ ‘ , 、 , ‘∋ 、 、弓目 , ‘ ∋ �上接第∀% 页 Ν< 山 = 2 , ? 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