计 算
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1.
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
资料
（一）荷载
（1）、楼面活荷载，单位为7.0KN/m2
（2）、楼面面层：水磨石地面 0.65KN/m2
（3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重 γ = 25KN/m3
（4）、平顶粉刷： 20mm水泥砂浆（20KN/m3）
(二)
材料
关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料
（1）、混凝土：C20或C25
（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235。
2. 楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为7.5m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.5m，
，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚
,对工业建筑的楼盖板，要求
,取板厚h=80mm。
次梁的截面高度应满足
，考虑到楼面活荷载比较大，取h=450mm。截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足
，取h=650mm。截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见图（打印25号）
3. 板的设计
已如前述，轴线①～②、⑥～⑦的板属于端区格单向板；轴线②～⑥的板属于中间区格单向板。
1）荷载
板的永久荷载
标准
excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载
值
水磨石面层 0.65
80mm钢筋混凝土板 0.08×25=2
20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4
小计恒载：
3.05
板的活荷载标准直：
7.0
恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0
,所以活荷载分项系数因取1.3。于是板的
恒荷载设计值
活荷载设计值
荷载总设计值
近似取为
2）计算简图
次梁截面为
，现浇板在墙上的支承长度为120mm。按内力重分布设计，板的计算跨度：
边跨：
，取
中间跨：
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如下图所示。
板计算简图
3）弯矩设计值
由表11-1可查得，板的弯矩系数
分别为：边跨中 1/11；离端第二支座 --1/11；中跨中 1/16；中间支座 1/14/.故
这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其
和
应乘以0.8，分别为
；
4）正截面受弯承载力计算
板厚80mm，
0=80-20=60mm；板宽b=1000mm。C25混凝土，
，
、
；HPB235钢筋，
。板配筋计算的过程列于表1。
板的配筋计算表 表1
截 面
1
B
2、3
C
弯矩设计值（
）
6.24
-6.24
4.23
-4.84
0.145
0.145
0.099
0.113
0.157
0.157
0.104
0.098
轴线
①～②
⑥～⑦
计算配筋(
)
533.8
533.8
353.6
333.2
实际配筋
（
）
φ8/10﹫120
AS=537
φ8/10﹫120
AS=537
φ6﹫80
AS=354
φ6﹫85
AS=333
轴线
②～⑥
计算配筋(
)
533.8
533.8
0.8×353.6
=282.8
0.8×333.2
=266
实际配筋
（
）
φ8﹫95
AS=529
φ8﹫95
AS=529
φ6﹫100
AS=283
φ6﹫100
AS=282
计算结果表明，
均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；
，此值大于
，同时大于0.2%，符合最小配筋率要求。
4次梁的设计
按考虑内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑从属面积的荷载折减。
（1） 荷载设计值
恒荷载设计值
板传来恒荷载 3.66×2.2=8.05
次梁自重 0.2×（0.45-0.08）×25×1.2=2.22
次梁粉刷 0.02×(0.45-0.08) ×2×20×1.2=0.36
小计 g=10.63
可变荷载设计值
=9.10×2.2=20.02kN/m
荷载设计总值
=30.65
（2） 计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm×650mm。计算跨度：
边跨
，取
中间跨
；
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图见下图。
次梁计算简图
（3） 内力计算
由表11-1、表11-3可分别差得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值：
剪力设计值：
（4） 承载力计算
1) 正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时，内跨按T形截面计算，翼缘宽度取
=6000/3=2000mm。除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
C25混凝土，
=1.0，
，
N/m2，
N/mm2，纵向钢筋采用HRB335钢，
N/mm2，箍筋采用HPB235钢，
KN/mm2。正截面承载力计算过程列于表2。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。（梁的最小保护层厚度c=25mm，一排纵向钢筋
0=450-35=415，二排纵向钢筋
0=450-60=390）
次梁正截面受弯承载力计算表 表2
截 面
1
B
2
C
弯矩设计值
（
?m）
95.36
-95.36
62.24
-71.13
0.023
0.26
0.015
0.174
0.023
0.307<0.35
0.015
0.193<0.35
757.2
949.8
493.9
635.4
选配钢筋
（mm2）
3φ18+1φ18（弯）
AS=763
3φ18+1φ16
AS=964
3φ12+1φ10（弯）
AS=496
2φ18+1φ12（弯）
AS=622
计算结果表明，
均小于0.35，符合内力重分布的设计原则；同时
>
，也大于0.2%，故符合要求。
2) 斜截面受剪承载力计算包括：
截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。
验算截面尺寸：
mm，因
，截面尺寸按下式验算：
，故截面尺寸满足要求。
对于A截面，
>V，仅需按构造配置箍筋，选用Φ8@300。
，可以。
对于B、C截面，
方法
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设计。
（1） 荷载设计值
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来恒荷载 10.63×6=63.78kN
主梁自重（含粉刷） [（0.65-0.08）×0.3×2.5×25+2×（0.65-0.08）×0.02×2×20] ×1.2=13.92kN
恒荷载 G=63.78+13.92=77.70kN， 取G=78kN
活荷载 Q=20.02×6.0=120.12kN, 取Q=120kN
（2） 计算简图
主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为360mm；中间支承在350mm×350mm的混凝土柱上。其计算跨度
边跨：
，因
,取
，近似取
mm。
中间跨：
mm
主梁的计算简图见下图。因跨度相差不超过10%，故可利用附录6-2计算内力。
主梁计算简图
（3） 内力设计值及包络图
1) 弯矩设计值
弯矩
式中系数k1、k2由附录6-2相应栏内查得。
2) 剪力设计值
剪力
式中系数k3、k4由附录6-2相应栏内查得。
3) 弯矩、剪力包络图
弯矩包络图：
第1、3跨有活荷载，第2跨没有活荷载
由附录6知，支座B或C的弯矩值为
在第一跨内以支座弯矩
的连线为基线，作
的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
（与前面计算的
相近）
在第2跨内以支座弯矩
的连线为基线，作
的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：
。
第1、2跨有活荷载，第3跨没有活荷载
第1跨内：在第1跨内以支座弯矩
、
的连线为基线，作
的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为
在第2跨内：
。以支座弯矩
的连线为基线，作
的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处的弯矩设计值分别为：
第2跨有活荷载，第1、3跨没有活荷载
第2跨两集中荷载作用点处的弯矩
(与前面计算的
相近)
第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩设计值分别为
弯矩包络图如图6所示
弯矩包络图 图6
剪力包络图：
第1跨
；过第1个集中荷载后为
；过第2个集中荷载后为
。
；过第1个集中荷载后为
；过第2个集中荷载后为
。
第2跨
；过第1个集中荷载后为
。
当活荷载仅作用于第2跨时
；过第1个集中荷载后为
。
剪力包络图如图7。
剪力包络图 图7
浙公网安备 33021202002483