液压舵机
第六节 液 压 舵 机
1056 平衡舵是指舵叶相对于舵杆轴线 。
A(实现了静平衡 B(实现了动平衡
C(前后面积相等 D(前面有一小部分面积 1057 平衡舵有利于 。
A(减小舵叶面积 B(减少舵机负荷 C(增大转船力矩 D(增快转舵速度 1058 舵叶上的水作用力大小与 无关。
A(舵角 B(舵叶浸水面积 C(舵叶处流速 D(舵杆位置 1059 舵机转舵扭矩的大小与 有关。
A(水动力矩 B(转船力矩 C(舵杆摩擦扭矩 D(A与C 1060 舵叶的平衡系数过大会造成 。
A(回舵扭矩增大 B(转舵速度变慢 C(船速下降 D(转舵扭矩增大 1061 船舶倒航时的水动力矩不会超过正航时的水动力矩，因为倒航时 。
A(最大航速低 B(水压力中心距舵杆距离近
C(倒航使用舵角小 D(A， B
1062 采用平衡系数恰当的平衡舵主要好处是 。
A(舵杆轴承径向负荷降低 B(转舵速度提高
C(常用舵角和最大航角时转航为拒皆降低
D(常用舵角时转舵扭矩不降低，最大舵角时降低
1063 舵的转船力矩 。
A(与航速无关 B(与舵叶浸水面积成正比
C(只要舵角向90度接近，则随之不断增大 D(与舵叶处水的流速成正比 1064 关于舵的下列说法错的是 。
A(船主机停车，顺水漂流前进，转航不会产生舵效。
B(转舵会增加船前进阻力。 C(转舵可能使船横倾和纵倾。
D(舵效与船途无关
1065 船正航时下列情况中舵的水动力矩帮助舵叶离开中位 。
A. 平衡舵小舵角时 B(平衡舵大舵角时
C(不平衡舵小舵角时 D(不平衡舵大舵角时 1066 正航船舶平衡舵的转舵力矩会出现较大负扭矩的是 。
A(小舵角回中 B(小舵角转离中位 C(大舵角回中 D(大舵角转离中位 1067 限定最大舵角的原因主要是 。
A(避免舵机过载 B(避免工作油压太高
C(避免舵机尺度太大 D(转船力矩随着舵角变化存在最大值 1068 某船若吃水和航速相同，在最大舵角范围内操舵，正航与倒航所需转舵力
矩 。
A(相同 B(前者大 C(后者大 D(因船而异 1069 舵机公称转舵扭矩是按正航时确定，因为 。
A(大多数情况船正航 B(正航最大舵角比倒航大
C(同样情况下正航转舵扭矩比倒航大 D(正航最大航速比倒航大得多 1070 舵机在正航时的转舵扭矩一般比倒航大，因为 。
A(倒航舵上水压力的力臂较短 B(同样航速倒航时舵上水压力较小
C(A十B D(倒航最大航速比正航小得多 1071 下列关于舵的水动力矩和转船力矩的说法对的是 。
A(与船速成正比 B(与船速平方成正比
C(与舵叶处水流速度成正比 D(与舵叶处水流速度平方成正比 1072 舵机公称转舵扭矩是指 转舵扭矩。
A(平均 B(工作油压达到安全阀开启时
C. 船最深航海吃水、最大营运航速前进，最大舵角时的
D(船最深航海吃水、经济航速前进，最大舵角时的
1073 舵机的转舵扭矩与 关系不大。
A(船舶吃水 B. 转舵方向 C(转舵舵角 D(航速 1074 海船最大舵角一般定为 。
A(28º B(30º C(35º D(45º
1075主操舵装置应能在最深航海吃水，并以最大营运航速前进时，将舵在
内从一舷 转至另一舷 。
A. 28s，35º，35º B(28s，35º，30º C(30s，35º，35º D(30s，35º，30º 1076 辅操舵装置应能在最深航海吃水，并以1,2最大营运航速前进时，将舵
在 内从一舷 转至另一舷 。
A (609，35º，30º B(60s，15º，15º C(30s，15º，15º D(28s，15º，15º 1077辅操舵装置在应急操舵时要求能在最深航海吃水，并以最大营运航速的一半或7节前
进时，将舵从一舷的15º至另一舷的15º的时间不应大于 。
A(28s B(30s C(35s D(60s
1078 辅操舵装置在应急操舵时要求能在最深航海吃水，并以最大营运航速前进时，将舵从
一舷的35º转至另一舷的30º的时间不应大于 。
A(28s B(30s C(35s D(60s
1079 舵柄处舵杆直径大于230mm的船应设有能在 内向操舵装置提供的替代动力源。
A(30s B(45s C(60s D( 120s 1080 1万总吨以上的船舶，舵机替代动力源应可供工作 。
A(10min B(30min C(lh D(更长时间
1081 1万总吨以下的船舶，舵机替代动力源应可供工作 。
A(10min B(30min C(lh D(更长时间
1082 1万总吨以上油船舵机管系或动力设备发生单项故障时应能在 时间内恢复操舵能
力。
A(30s B(45s C(1min D(2min
1083每套液压系统有可能被隔断而需设两组独立安全阀的液压舵机是 。
A(泵控型 B. 阀控型 C(大型 D(A，B
1084 舵机安全阀能通过流量应不小于,液压泵总流量，这时压力升高量不应超
过 。
A(100,，10,安全阀开启压力 B(110,，10,舵机最大工作压力
C(110,，10,安全阀开启压力 D(110,，10,设计压力提示 1085 舵机液压系统安全阀的流量排放能力应不小于液压泵总流量的 。
A(110, B(100, C(125, D(150, 1086 舵机安全阀的开启压力应 。
A(?最大工作压力 B(?1.25倍最大工作压力
C(?1.5最大工作压力 D(等于设计压力提示
1087 以下各项不符合主操舵装置规范要求的是 。
A(有两台动力设备共同工作能满足主操舵装置要求的客船可不设辅操舵装置
B(一般应设两套能在驾驶台控制的独立的控制系统。
C(一万总吨以上油船舵机管系或动力设备发生单项故障时能在45s内恢复操舵能力
D(其他船发生上述单项故障应能迅速恢复操舵，但不提具体时间要求。 1088 电气舵角指示器在左右各舵角的指示舵角与实际舵角之间的偏差 。
A(皆应为 0 B(?0.5º C(? 1º D(?2º 1089 反馈杠杆的操纵点A从一舷满舵位置移到另一舷满舵位置所需时间应
在 。
A(22,24s B(10, 14s C(28s以内 D(30s以内 1090 随动操舵时操舵器指示舵角与舵停时的实际舵角之间的偏差 。
A(皆应为0 B(?0(5º C(? 1º D(?2º 1091往复式和转叶式液压舵机在台架试验舵柱扭矩达公称值时，跑舵速度各不应超过,
,。
A(1º,min，4º,min B(0(5º,min，4º,min
C. 1º,min，2º,min D( 0(5º,min， 2º,min 1092在台架试验时往复式液压舵机在舵杆扭矩达到公称值时，跑舵速度应 。
A(?0(5º,min B(?1º,min C(?2º,min D(?4º,min 1093在台架试验时转叶式液压舵机在舵杆扭矩达到公称值时，跑舵速度应 。
A(?0(5º,min B(?1º,min
C(?2º,min D(?4º,min
1094 海船的舵角限位器应在舵角达到 时予以限制。
A(35º B(34(5º,35(5º C(36º,37º D(45º 1095 既定舵机的转舵速度主要取决于 。
A(工作油压 B(主泵流量 C(舵的负荷 D(舵机功率 1096 尺寸既定的舵机，工作油压大小主要取决于 。
A(安全阀整定值 B(转舵速度 C(转舵扭矩 D(管路阻力 1097 液压舵机的最大工作压力选得高，则 。
A.转舵速度快 B(可节省舵机功率
C(公称转舵扭矩必定大 D(可减小装置尺寸和重量 1098 降低舵机安全阀整定压力后 。
A(各舵角的工作油压降低 B(转舵速度减慢
C(公称转舵扭矩可能降低 D(转舵速度加快 1099 泵控舵机与阀控舵机工作的主要差别是 的控制方法。
A(转舵方向 B(转舵速度 C(转舵油压 D(A，B，C 1100 泵控型舵机改变转舵方向是靠改变 。
A(主泵转向 B(辅泵供油方向
C(主泵变量机构偏离中位方向 D(换向闹闹芯位置 1101 阀控型舵机改变转舵方向是靠改变 。
A(主泵转向 B(辅泵供油方向
C(主泵变量机构偏离中位方向 D(换向闹闹芯位置 1102 带浮动杆追随机构的舵机工作时，舵叶停在某舵角时受较大外力冲击
。
A(舵叶不动 B(跑舵，需重新操舵使之回原位
C(跑舵，外力消失后自动回原位 D(舵机将过载
1103 舵机浮动杆追随机构设储能弹簧主要是为了 。
A(操纵浮动杆所需力可减小
B(舵叶受风浪袭击可暂时移位
C(大舵角操舵可连续进行，主泵可较长时间保持全流量
D(防止浮动杆受力过大而损坏
1104 舵机浮动杆追随机构中储能弹簧张力过大将导致 。
A(浮动杆损坏 B(舵不转
C(大舵角操舵不能连续进行 D(安全阀开启 1105 阀控型舵机改变转舵方向时 。
A(主泵回转方向改变 B. 辅泵吸排方向改变
C(主泵吸排方向不变 D(主泵变量机构偏离中位方向改变 1106 泵控型舵机改变转舵方向时 。
A(主泵回转方向不变 B(辅泵吸排方向改变
C(主油路技向阎偏离中位方向改变 D(主泵吸排方向不变 1107 液压舵机当舵叶受较大冲击负荷时不致损坏是由于 。
A(主油路中充满有弹性的油 B(装置有足够的强度
C(装有弹性底座 D(主油路有安全阀 1108 反馈杠杆中的副杠杆的功用是 。
A(操小舵角时增加泵的排量 B(操大舵角对增加泵的排量
C(可减轻操舵力 D(储存舵令信号
1109舵机浮动杆控制机构反馈杆受拉力作用时储能弹簧 ，反馈点至舵杆距
离 。
A(受压，变短 B(受压，变长 C(受拉，变长 D(受拉，变短 1110 舵机浮动杆控制机构储能弹簧的工作特点为反馈杆 。
A(受推力作用时弹簧受压 B(受拉力作用时弹簧伸长
C(受拉力作用时弹簧受压 D(A与C
1111 舵机浮动杆追随机构中储能弹簧张力过小将导致 。
A(最大舵角增大 B(空舵 C(跑舵 D(操小舵角时，变量泵不排油 1112 设浮动杆装置的泵控型舵机在稳舵期间发生跑舵，则 。
A. 浮动杯遥控点A离开指令舵角位置 B(变量泵仍保持中位
C(变量泵离开中位 D(对浮动杆不产生影响
1113 无论是向左或向右转舵，浮动杆追随机构的储能弹簧,。
A(始终受压 B(始终受拉
C(偏转舵时受压，回舵时受拉 D(偏转舵时受拉，回舵时受压 1114 舵机浮动杆追随机构中设副杠杆是为了 。
A(提高小舵角操舵的灵敏性 B. 增大转舵扭距
C(增大主泵额定流量 D. 防止空舵
1115 舵机防浪阀的主要作用是 。
A(当舵叶受风浪冲击时防机械装置受损 B(减少换向冲击
C(防止液压主泵过载 D(A，B 1116 舵机在防浪让舵后液压泵的工作状态为 。
A(在小排量下工作 B. 在大排量下工作
C(不对外排油 D. 间断工作
1117 泵控式舵机的不稳定性优于阀控式主要原因是 。
A(所选主泵的流量可小 B. 换向冲击轻
C(运行经济性好 D. B，C
1118 阀控型舵机的液压泵采用 。
A(单向定量泵 B. 双向定量泵 C(恒功率泵 D. A与B与C 1119 阀控型舵机的锁舵功能通常由 来完成。
A(换向阀 B. 液控单向阀 C(液压泵 D. 单向阀 1120 阀控型舵机的最大不足是 。
A(换向冲击大 B. 运行经济性差 C(故障率高 D. A与B 1121 阀控型舵机的最大优点是 。
A(系统简单 B. 效率高 C. 发热少 D. A与B 1122 阀控型舵机安全阀应设在 油路上。
A(定量泵与换向阀之间 B. 换向阀与转舵油缸之间
C(A和B D. A或B
1123 关于阀控型与泵控型舵机，下列说法错的是 。
A(前者多用于中小功率场合 B(后者多用于大功率场合
C(舵转到指令舵角后，二者油泵皆停止排油
D(前者初置费一般较后者低
1124 阀控型舵机相对泵控型舵机来说 的说法是不对的。
A(造价相对较低 B. 换向时冲击较大
C(运行经济性较好 D. 适用功率范围较小 1125 关于液压舵机的下列说法错的是 。
A. 泵控型不能用螺杆泵为主泵 B(阀控型不能用开式系统
C(泵控型一般不用开式系统 D(阀控型主泵都是定量定向液压泵 1126 带浮动杆装置的舵机遥控系统的反馈信号发送器反映的是 的动作。
A(舵柄 B. 转舵机构 C(主油泵变量机构 D. 舵机房操舵伺服机构 1127 较大的阀控式舵机液压系统中，换向阀大多使用 操纵方式。
A(液压 B. 电磁 C. 电液 D. 机械
1128 阀控液压压舵机中，一般不使用 。
A(浮动杆式反馈机构 B. 电气式反馈机构 C(变理变向泵 D. A与C 1129 液压舵机中，高位油箱比 高0.5m。
A(系统最高点 B. 液压主泵 C(辅泵 D. 液压缸
1130 阀控式液压舵机中，一般不使用 。
A(单向定量泵 B. 电液换向阀 C(安全阀+防浪阀 D. 双向变量泵 1131 阀控型液压随动舵机控制系统的反馈信号发送器一般由 带动。
A(换向阀 B. 舵柄 C(舵机房的遥控伺服机构 D. 转舵油缸柱塞 1132泵控型液压随动舵机控制系统的反馈信号发送器一般由 带动。
A(舵柄 B. 舵机房的遥控伺服机构 C(转舵油缸柱塞 D. B或C 1133下列情况1搁浅后舵杆变形;2船速提高;3安全阀整定压力提高;4采用平衡舵;5
停用一对转舵油缸;6倒航(与正航航速相同)，其中会使舵机工作油压变高的
是 。
A(126 B.1246 C. 1456 D.12356 1134 不会使舵机工作油压降低的是 。
A(空载船尾吃水太浅 B. 降低船速
C. 增大转舵油缸直径 D. 适当调低安全阀整定压力 1135 全使舵机工作油压更高的是 。
A(提高安全阀整定压力 B. 减用一半转舵油缸
C. 采用平衡舵 D. 降低船速
1136 舵机单作用转舵油缸的V型密封圈需要更换时应该 。
A(用金属专用工具取出 B. 用竹木工具撬出
C. 用油缸油压挤出 D. A或B或C
1137 往复式推舵机构中扭矩特性最好的是 。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 摆缸式 D. A与B
1138 往复式推舵机构中扭矩特性最差的是 。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 摆缸式 D.B与C
1139 撞杆式推舵机构的最大舵角限止是由 来完成。
A(行程开关 B. 机械挡块 C. 液压控制阀 D. 油缸底部 1140 双作用油缸式转舵机构的最大舵角限止是由 来完成
A(行程开关 B. 机械挡块 C. 液压控制阀 D. 活塞有效行程 1141 当转舵机构主要尺度和转舵扭矩一定时，下列推舵机构 的工作压力最低。
A(滑式 B.滚轮式 C. 转叶式 D.A与B
1142 撞杆和转舵油缸间的V型密封圈的开口应朝向 。
A(油缸内壁 B. 撞杆圆周面 C. 舵柄 D. 与C反向 1143 转舵油缸柱塞更换V型密封圈时，可借助 将其带出。
A(油缸油压 B. 摩擦力 C. 专用工具 D. 螺丝刀
1144 当结构尺寸和工作油压既定时，拨叉式转舵机构所能产生的转舵扭矩将随舵角增加
而 。
A(增加 B. 减小 C. 不变 D. 先减后增
1145 当结构尺寸和工作油压既定时，十字头式转舵机构所能产生的转舵扭矩将随舵角增加
而 。
A(增加 B. 减小 C. 不变 D. 先减后增
1146 当结构尺寸和工作油压既定时，滚轮式转舵机构所能产生的转舵扭矩将随舵角增加
而 。
A(增加 B.减小 C. 不变 D. 先减后增
1147当结构尺寸和工作油压既定时，摆缸式转舵机构所能产生的转舵扭矩将随舵角增加
而 。
A(增加 B.减小 C. 不变 D. 先减后增
1148当结构尺寸和工作油压既定时，转叶式转舵机构所能产生的转舵扭矩将随舵角增加
而 。
A(增加 B.减小 C. 不变 D. 先减后增 1149当结构尺寸和工作油压既定时，具有转舵力矩随舵角的增大而增大特性的转舵机构
是 。
A(滚轮式 B.摆缸式 C. 转叶式 D. 滑式 1150当公称转舵扭矩和油缸数目、主要尺寸相同时，若采用1滑式;2滚轮式;3转叶式转
舵机构，所需的最大工作油压 。
A(1较大 B.2较大 C. 3较大 D. 都相等 1151拨叉式与十字头式转舵机构相比，下列说法错的是 。
A(结构简单，拆装方便 B. 尺寸，重量较小
C. 撞杆要受侧推力 D. 转矩特性较差 1152 滑式推舵机构是指 转舵机构。
A(十字头式 B. 拨叉式 C. 摆缸式 D. A与B 1153 滚轮式与滑式转舵机构相比，下列说法错的是 。
A(结构和拆装更简单 B. 布置方式可更灵活
C.不会因磨损而引起撞击 D. 公称扭矩相同时，尺寸或工作油压更小 1154 主油管与 转舵油缸之间要以软管相接。
A(转叶式 B.滚轮式 C. 摆缸式 D. 拨叉式 1155 转舵油缸常采用双作用式的是 转舵机构。
A(滚轮式 B. 摆缸式 C. 拨叉式 D. 十字头式 1156 摆缸式转舵机构的特点中不对的是 。
A(进排油量不等，油路中需采取容积补偿措施
B. 扭矩特性好 C. 主油管工用高压软管
D. 常用活塞式双作用油缸，内表面加工及密封要求高 1157 转叶式转舵机构的特点中，不正确的是 。
A(结构紧凑，安装方便 B .转舵时油压不对舵杆产生侧推力
C. 内部密封难度大，适用油压不如往复式高 D. 任何舵角工作油压不变 1158 转舵油缸中常采用三作用式的是 转舵机构。
A(滚轮式 B. 摆缸式 C. 滑式 D. 转叶式 1159 下列转舵机构中不属于往复式的是 。
A(十字头式 B. 拨叉式 C. 摆缸式 D. 转叶式 1160 转舵机构属于滑式。
A(十字头式 B. 拨叉式 C. 滚轮式 D. A+B 1161 最适用大功率的转舵机构是 。
A(拨叉式 B. 十字头式 C. 转叶式 D. 摆缸式 1162 适用工作油压相对较低的转舵机构是 。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 摆缸式 D. 转叶式 1163 油缸可能存在内部漏泄的转舵机构是 。
A(转叶式 B. 滚轮式 C. 摆缸式 D. A+C 1164 使用日久后，舵柄与转舵机构之间间隙磨损后可自动补偿的是 转舵机构。
A(十字头式 B. 拨叉式 C. 滚轮式 D. 摆缸式 1165 柱塞与油缸间无侧推力的转舵机构是 。
A(十字头式 B. 拨叉式 C. 滚轮式 D. A+C 1166 会使舵杆承受侧推力的转舵机构是 。
A(转叶式 B. 四缸十字头式 C. 双缸拨叉式 D. 双缸双作用摆缸式 1167 下列推舵机构 的转舵扭矩与舵角大小无关。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 转叶式 D. A与B 1168 下列推舵机构 的转舵扭矩随舵角的增加而减小。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 转叶式 D. A与B 1169 转舵扭矩与结构尺寸一定时，下列推舵机构 的工作油压最高。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 转叶式 D. A与B
1170 转舵扭矩与结构尺寸一定时，下列推舵机构 的工作油压最低。
A(滑式 B. 滚轮式 C. 转叶式 D. A与B 1171 摆缸式转舵机构在工作中可能会产生撞击的原因是 。
A(铰接处磨损 B. 换向过频 C. 使用大舵角 D. 稳舵时间过长 1172 对转叶式转舵机构的工作可靠性影响最大的是 。
A(密封性能 B. 额定油压高低 C. 转舵力矩 D. 滤器清洗频度 1173 船舶进出港和窄水道航行时用双泵并联工作。
A(转舵速度提高一倍 B. 转舵扭矩提高一倍 C. A+B D. 都不对 1174 双撞杆四缸转舵机构停用一对油缸时，下列说法中错的是 。
A(同样条件下转舵，工作油压提高 B. 同样条件转舵，转舵速度下降
C. 同样条件下转舵，舵机功率增大 D. 舵杆会受到油压力产生的侧推力 1175 在舵由零位转向最大舵角时，转舵油缸中的工作油压大致上 。
A(与舵角无关 B. 随舵角增大而上升
C. 随转舵速度而变 D. 随舵角增大而降低 1176 伺服油缸式舵机遥控系统控制油泵常采用 。
A(齿轮泵 B. 螺杆泵 C. 叶片泵 D. 柱塞泵 1177伺服油缸式舵机遥控系统三位四通电磁换向阀中位机能通常采用 。
A(H型 B. M型 C. O型 D. Y型
1178 伺服液压缸式遥控系统中，油路锁闭阀在 时起闭锁作用。
A(转舵时 B. 回舵时 C. 稳舵时 D. A+B 1179伺服液压缸式遥控系统中，油路锁闭阀的作用是在 时帮助稳舵。
A(换向阀有漏泄 B.伺服活塞漏油 C. 液控旁通阀漏泄 D.A与B 1180伺服油缸式舵机遥控系统中通常不设 。
A(安全阀 B.调速阀 C. 液压锁 D. 减压阀 1181伺服液压缸式舵机遥控系统中，溢流节流阀的作用主要有 。
A(调节控制油泵流量 B.控制伺服活塞运动速度
C. 防止干扰另一套遥控系统工作 D.B与C
1182伺服液压缸式舵机遥控系统中，液控旁通阀的作用主要有 。
A(稳舵时使控制油泵卸载 B.控制伺服活塞运动速度
C. 防止干扰另一套遥控系统工作 D.A+C
1183伺服油缸式舵机遥控系统要改变伺服活塞速度应调节 。
A(控制油泵流量 B.换向阀开度 C. 调速阀流量 D.安全阀整定值 1184伺服油缸式舵机遥控系统要改变转舵方向是靠改变 。
A(油泵电机转向 B.油泵排油方向
C. 换向阀偏离中位方向 D.A或B或C
1185伺服油缸式舵机遥控系统要改变伺服活塞的最大推力应调节 。
A(控制油泵流量 B.换向阀开度 C. 调速阀流量 D.安全阀整定值 1186采用伺服油缸式遥控系统的舵机在 情况会冲舵。
A(辅泵流量过大 B.电磁换向阀一端线圈断路
C. 前者一端弹簧失效 D.液控旁通阀卡在常通位 1187采用伺服油缸式遥控系统的舵机如换向阀卡死不能回中，将导致 。
A(只能单向转舵 B.冲舵 C.滞舵 D.跑舵
1188采用伺服油缸式遥控系统的舵机， 不会导致冲舵。
A(反馈信号发送器失灵 B.换向阀一侧弹簧失去弹性
C. 伺服活塞密封失严 D.换向阀电磁线圈断路 1189采用伺服油缸式遥控系统的舵机如不设油路锁闭阀容易导致 。
A(滞舵 B. 跑舵慢 C. 冲舵 D. 操舵慢
1190伺服油缸式舵机遥控系统的控制油缸设液控旁通阀是为了 。
A(伺服活塞到位后使泵卸荷 B. 必要时锁闭控制油路
C. 停本系统时不妨碍其它方式控制伺服活塞
D. 油压过高时卸荷
1191通常在船舶进出港时，采用 操舵系统。
A(随动 B. 自动 C. 应急 D. A或B
1192液压舵机采用双示四柱塞油缸，两泵泵阀是、及、，各缸缸阀及旁通阀分别是PPPP1234
C、C、C、C及O、O、O、O。如1#缸因故需停用(4#缸为斜对角油缸)，上述各12341234
阀应关闭的是 。
A(，，，，， B. ，，，，， PPCCOOCCOOOO121234121234
C. C，C，O，O D. C，C，O，O 12341423
1193 四缸柱塞式液压舵机工况选择时，应避免 。
A(同柱塞液压缸组使用 B. 同舷液压缸组使用
C. 对角线液压缸组使用 D. A与B
1194 四缸柱塞式液压舵机工况选择时，下列说法中正确的是 。
A(备用油泵泵阀关闭 B. 在用的油缸缸阀应开启
C. 停用的油缸要旁通 D. B与C
1195 四缸柱塞式液压舵机当某缸有故障采用单泵双缸工况时，下列说法中正确的
是 。
A(避免使用大舵角 B. 转舵速度明显降低
C. 转同样舵角时工作油压明显降低 D. A与C
1196 舵机液压系统中，主油路锁闭阀严重泄漏时的故障特征为 。
A(备用泵转动 B.稳舵期间有跑舵现象
C. 工作油压明显降低 D. A与B
1197四缸柱塞式液压舵机当某缸有故障采用单泵双缸工况时，下列说法中错误的是 。
A(转舵速度增快 B. 最大转舵扭矩增大
C. 转动相同舵角时工作油压明显降低 D. B与C 1198 四缸柱塞式液压舵机工况选择是通过操纵相应的 来实现。
A(缸阀 B. 旁通阀 C. 锁舵阀 D. A或B 1199 有四个柱塞式转舵油缸的舵机如斜对角一对油缸损坏漏油，则 。
A(用单泵及蓁两缸工作 B. 用双泵及其余两缸工作
C. A或B D. 不能工作
1200有四个柱塞式转舵油缸的液压舵机，在进出港或窄水道航行时为加快转舵速度，应采
用 工况。
A(单泵双缸 B. 双泵双缸 C. 单泵四缸 D. 双泵四缸 1201 船舶在正常航行时，四缸液压舵机的某转舵油缸漏泄，立即应采取的措施是 。
A(立即停车检修 B. 报告公司到港修理
C. 立即改成手动操作 D. 减缸工作，禁用大舵角操纵 1202 有四个柱塞式转舵油缸的舵机，某油缸严重漏油时，应 。
A(单独信用该缸 B. 停用该缸及斜对角油缸
C. 停用同轴线或同舷一对油缸 D. 全部停用
1203 四个转舵油缸有一个漏油，需采用应急工况，舵机转舵速度 。
A(约降低一半 B. 约提高一倍 C. 不变 D. 约降低1/4 1204 四个转舵油缸有一个漏油，改应急工况后，舵机最大转舵扭矩 。
A(增加一倍 B. 减小1/4 C. 减小1/2 D. 不变 1205 液压舵机停用部分转舵油缸，通知驾驶台 。
A(转舵速度会变慢 B. 避免用大舵角 C. 舵机可能过裁 D. A+B 1206 液压舵机停用部分转舵油缸应急工作时如全速前进用大舵角，则 。
A(舵机过载 B. 转舵很慢 C. 安全阀开启 D. B+C 1207 液压舵机双泵并联工作比单泵工作 。
A(转舵扭矩约提高一倍 B. 转舵速度约提高一倍
C. 工作油压约提高一倍 D. A+B 1208 舵机采用的主泵油压启阀式主油路锁闭阀可以 。
A(自动隔断漏油严重的转舵油缸 B. 隔断因故需停用的转舵油缸
C. 辅泵失压时隔断主油路供油 D. 舵到位时隔断主泵与转舵油缸
1209 舵机采用主泵油压启阀式主油路锁闭阀不能 。
A(在舵到位时隔断主泵和转舵油缸 B. 隔断备用主泵
C. 在停用时隔断主泵和转舵油缸 D. 油缸漏泄时隔断主泵供油 1210 舵机主油路锁闭阀在主泵 时可不设。
A(密封性能好 B. 主油路有泵阀 C. 设有防反转装置 D. 有制动装置 1211 舵机采用辅泵油压启阀式主油路锁闭阀不能 。
A(隔断备用主泵 B. 辅泵失压时隔断主油路
C. 舵机停用时隔断主泵和转舵油缸 D. 舵到位时隔断主泵和转舵油缸 1212 舵机采用辅泵油压启阀式主油路锁闭阀可以 。
A(自动隔断漏油严重的油缸供油 B. 隔断因故需停用的转舵油缸供油
C. 舵到位时隔断主泵和转舵油缸 D. 辅泵失压时隔断主油路 1213 舵机闭式液压系统必须向主油路 侧补油。
A(低压 B. 高压 C. A+B D. A或B
1214 舵机闭式系统选用辅泵或高位、低位油箱补油取决于 。
A(转舵扭矩 B. 主泵流量
C. 主泵工作压力 D. 主泵允许吸入真空度 1215 采用低位油箱补油的闭式舵机液压系统放气应在 进行。
A(舵机停用时 B. 舵机空转时
C. 小舵角转舵时高压侧 D. 转舵时低压侧
1216 采用辅泵补油的闭式舵机液压系统放气应在 。
A(舵机停用时 B. 舵机空转时 C. 转舵时 D. B或C 1217阀控型液压舵机，当舵停在某舵角受巨浪冲击而跑舵，浪过后自动返回原定舵角过程
换向阀阀芯 。
A(保持中位不动 B. 偏移方向视左舵或左舵而异
C. 偏移方向视舵叶偏离给定舵角的方向而异
D. 先向一侧偏移，后向反方向偏移
1218 液压舵机中的自动安全切换装置能在必要时自动使 。
A(漏泄油路油泵停用转用备用泵
B. 与故障系统有关的一对转舵油缸被隔离且旁通
C. 舵机动力转为应急动力源 D. A+B
1219 泵控型液压舵机辅油泵一般不能起的作用是 。
A(为主油路补油 B. 向变量主泵壳体内供油帮助起散热作用
C. 为主泵伺服变量机构提供控制油 D. 主泵有故障时，应急操舵 1220 舵机安装完毕或大修后正式充油前，必须对 进行彻底的清洗。
A(油箱 B.液压缸 C. 系统 D. A或C
1221 对清洗油的要求是 。
A(粘度足够低 B. 温度足够高 C. 密度足够大 D. A与B与C 1222 专门用于液压系统冲洗的清洗液，一般选用 。
A(植物油 B. 环烷基油 C. 煤油 D. 柴油 1223 用于液压系统冲洗的清洗泵，一般采用 。
A(临时特设的清洗泵 B. 本系统液压主泵
C. 本系统液压辅泵 D. A或C
1224 清洗液压无件与油箱时，不宜采用 。
A(废棉纱 B. 泡沫塑料 C. 轻柴油 D. A与B与C 1225 液压舵机充油时，液压油一定要经过 加入系统与油箱。
A(滤油器 B. 手摇泵 C. 专用泵 D. A与B 1226 新装的舵机应在充油后以 对转舵液压缸和主油路系统进行液压密封性试验。
A(1.25倍工作压力 B. 1.25倍设计压力
C. 1.5倍设计压力 D. 1.5倍工作压力
1227 采用液压或机械方式操纵的舵机，滞舵时间应不大于 。
A(0.1s B. 1s C. 5s D. 0.75s
1228 舵机操舵器批示舵角与舵停止的实际舵角在 处不应有偏差。
A(最大舵角 B. 零位 C. 任何舵角 D. 常用舵角 1229 舵机调整安全阀设定值时，舵机应位于 。
A(极限位置 B. 最大舵角 C. 零舵角处 D. A或B 1230 舵机安全阀的调整工作应在 在场的情况下进行。
A(船检部门 B. 轮机长 C. 港监部门 D. A与B 1231 舵机液压系统充油后放气时可以 。
A(大舵角连续转舵 B. 小舵角连续转舵
C. 泵小流量间断转舵 D. 泵大流量间断转舵 1232 跑舵是指 。
A(舵转得太快 B. 舵转到指令舵角时不停
C. 舵停在某舵角的逐渐偏离 D. A+B+C 1233 舵机液压主泵不能回中时，会造成 。
A(冲舵 B. 跑舵 C. 空舵 D. A与B
1234 舵机滞舵原因是 。
A(系统中混有空气 B. 系统漏油严重 C. 机械部件间隙过大 D. A与B与C
1235 舵机跑舵的原因是 。
A(油路锁闭不严 B. 操纵系统工作稳定性差
C. 主泵流量不稳定 D. A与B
1236 冲舵是指 。
A(舵转得太快 B. 舵转到指令舵角时不停
C. 舵停在某舵角时逐渐偏离 D. A与B
1237 滞舵是指 。
A(舵到指令舵角不停 B. 舵转得太慢
C. 操舵后舵滞后一段时间才转动 D. 舵停在某舵角时逐渐偏离 1238 舵转到指令舵角时不停，继续向前转称为 。
A(跑舵 B. 冲舵 C. 滞舵 D. 空舵
1239舵停在某舵角时逐渐偏离叫 。
A(冲舵 B.滑舵 C. 跑舵 D. 偏舵
1240 舵机主油路旁通漏泄较严重，下列现象1转舵慢;2冲舵;3滞舵;4跑舵;5舵机过
载;6转舵太快，会发生的是 。
A(1 B. 2346 C. 1234 D. 全部可能
1241共用一套浮动杆控制的两台舵机主变量泵零位不一致，则同时使用时会 。
A(滞舵 B. 冲舵 C. 跑舵 D. 舵慢
1242 不会使液压舵机转舵太慢的是 。
A(主泵容积效率低 B. 泵控型舵机辅泵容积效率低
C. 转舵油缸旁通阀漏 D. 阀控型舵机换向阀内漏泄太大 1243 会使液压舵机转舵太慢的是 。
A(舵上水动力矩较大 B. 转舵油缸减缸工作
C. 伺服油缸遥控系统控制泵流量小 D. 闭式系统辅泵容积效率低 1244 不会造成滞舵现象的是 。
A(主油路旁通漏泄严重 B. 遥控系统伺服油缸中有空气
C. 闭式系统低位油箱中油位太低 D. 主泵流量不足 1245 会造成液压舵机滞舵的是 。
A(主泵流量太小 B. 舵上水动力矩大
C. 安全阀整定压力低 D. 伺服油缸遥控系统中有空气 1246 舵机液压系统中有空气会导致 。
A(“爬行”现象 B. 冲舵 C. 滞舵 D. 舵不转 1247 液压舵机反馈信号发送失灵会导致 。
A(舵不转 B. 滞舵 C. 跑舵 D. 冲舵
1248 液压舵机发生冲舵时， 会一直冲到底。
A(主油路锁闭阀漏泄 B. 反馈信号发送不准
C. 反馈信号发送杆脱落 D. 主油路旁通阀漏泄
1249 液压舵机发生冲舵，下列情况中 ，当舵冲过指令舵角又会回行。
A(阀控型舵机换向阀在偏离中位处卡死
B. 变量泵的变量机构发生故障时不能回中
C. 反馈信号发送杆脱落 D.主油路锁阀不严
1250 若液压舵机只能单向转舵，但改用机旁操舵即正常，可能是 。
A(主示只能单方向排油 B. 某侧安全阀开启压力过低
C. 伺服油缸遥控系统电磁换向阀一侧线圈断路
D. 主油路锁闭阀之一在回油时不能开启
1251 液压舵机小舵角转舵可以，但无法转到最大舵角，可能是 。
A(主泵流量太小 B. 系统中有空气
C. 安全阀整定值太低 D. 辅泵补油压力不足
1252 当最大舵角限制装置失灵时 可能使柱塞撞击转舵油缸底部。
A(缸内有空气 B. 舵上负担矩太大
C. 转舵速度太快 D. 反馈信号发送器失灵 1253 液压舵机液压油温度一般不允许超过 。
A(50?C B. 60?C C. 70?C D. 80?C
1254 (AA*)液压舵机工作油箱中的油位通常应保持在油位显示范围的 左右。
A(1/3 B. 1/2 C. 2/3 D. 有油即可
第七节 起货机、锚机、绞缆机及其液压系统 1255 高压液压装置与低压液压装置相比，不存在 特点。
A(尺寸比较紧凑 B. 效率较高 C. 管理要求高 D. 使用寿命较长 1256 开式液压系统是指 系统。
A(油箱通大气 B. 执行机构回油至泵进口
C. 执行机构回油至油箱 D. 主要设备暴露在外
1257 闭式液压系统是指 系统。
A(主要设备封闭在箱体内 B. 油箱封闭不通大气
C. 执行机构回油至油箱 D. 执行机构回油至泵进口 1258 开式液压系统不具有 特点。
A(简单，初置费低 B. 油液散热好
C. 运行经济性好 D. 油中气体易于分离
1259 对于开式液压系统，下列说法中 是不准确的。
A(比较简单 B. 需要油箱小 C. 散热条件好 D. 可使用定量泵 1260 闭式液压系统不具有 特点。
A(初置费高 B. 散热条件差 C. 运行经济性差 D. 漏油要及时补充 1261 对于闭式液压系统，下列说法中 是不准确的。
A(散热条件差 B. 系统较复杂 C. 可能反馈能量 D. 空气易进入 1262 闭式液压系统的补油阀，通常采用 。
A(溢流阀 B. 单向阀 C. 节流阀 D. 三通阀 1263 液压起货绞车的制动器是靠 抱闸刹车。
A(电磁力 B. 通压力油 C. 弹簧力 D. 人力
1264 在阀控式液压系统中采用1并联节流;2串联节流;3溢流节流调速，其调速效率由高
至低的排列顺序是 。
A(123 B. 321 C. 213 D. 312 1265 并联节流换向阀不具备 特点。
A(逐渐开大通执行机构的油口时，回油口开度逐渐减小
B. 油液发热比串联节流换向阀轻
C. 油泵出口溢流阀为常闭式(做安全阀用)
D. 通执行机构流量基本上不受负载影响
1266 溢流节流型换向阀相当于在换向阀上 。
A(串联一个定差减压阀 B. 并联一个定差减压阀
C. 串联一个定差溢流阀 D. 并联一个定差溢流阀
1267 开式液压起货机系统的调速通常由控制 实现。
A(变量油泵 B. 手动换向阀 C. 单向节流阀 D. 平衡阀 1268 开式起重机构液压系统用单向节流阀限速不存在 特点。
A(不能可靠制动 B(重载下降耗功大 C(降速快、油温低耗功大
D(适于短时间使用而且负载固定的系统
1269 开式起重机构液压系统用单向节流阀限速，为可靠制动常使用 。
A(换向阀 B(减压阀 C(顺序阀 D(液控单向阀 1270 采用阀控开式系统的液压起重机构如负荷变动大，则下降限速宜用
。
A(单向节流阀 B(直控平衡阀 C(远控平衡阀 D(手动换向阀 1271 设平衡是为了 。
A(限制止升速度 B(限制下降速度 C(调节升降速度 D(防液压冲击 1272 开式液压起重系统采用直控平衡阀限速不存在 特点。
A(制动较可靠 B(轻载下降能耗大
C(油温低下降能耗增加多 D(适用于载荷变动不大的场合 1273开式液压起货机运行经济性最佳的限速
方案
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是在下降工况回油路上设置 。
A(单向节流阀 B(液控单向阀 C(远控平衡阀 D(调速阀 1274 开式起重液压系统采用远控平衡阀限速不存在 特点。
A(制动较可靠 B(负载变动时下降耗功
C(油粘度变化时下降耗功变化小 D(下降时能回收能量
1275 阀控型起重液压系统在油马达下降出油管上设溢流阀的主要作用是
。
A(防油泵排压过高 B(防制动时油马达及出油管路油压过高
C(调节油泵排压稳定 D(调节油马达工作压力稳定
1276开式液压起货机采用直控平衡阀限速，达到既定下降速度时对进行压力影响最明显的
是 。
A(油温 B(重力载荷的大小 C(下降速度 D(油液粘度 1277阀控型起重机构液压系统在泵出口至并联节流换向阀间设溢流阀的主要作用
是 。
A(防油泵排压过高 B(防制动时油马达及出油管路油压过高
C(调节油泵排压稳定 D(调节油马达工作压力稳定
1278 阀控型起重机构液压系统在泵出口至串联节流向阀间设溢流阀的主要作用
是 。
A(防油泵排压过高 B(防制动时油马达及出油管路油压过高
C(调节油泵排压稳定 D(调节油马达工作压力稳定
1279阀控型起重机构液压系统靠近油马达的制动溢流阀比泵出口的安全阀整定压
力 。
A(高5?~10% B(低5%~10% C( 相等 D(A或C 1280 开式起重机构液压系统 之间管路在升、降、停时皆承受高压。
A(泵与换向阀 B(换向阀与执行机构
C(执行机构与限速元件 D(A+C
1281 为消除制动冲击，起货机中的液压系统采用 作为制动阀。
A(单向阀 B(平衡阀 C(直动式溢流阀 D(先导式溢流阀 1282 阀控型液压系统 系统。
A(只能用开式 B(只能用闭式 C(可用开式或闭式 D(常用半闭式 1283 使用变量液压泵不能和 。
A(定量液压马达组成开工液压系统 B(定量液压马达组成闭式液压系统
C(变理液压马达组成闭式液压系统 D(B+C
1284 定量液压马达组成的液压系统 。
A(可以组成恒功率调速系统 B(可以组成恒转矩调速系统
C(只能组成节流调速系统 D(A+B
1285 泵控型液压系统 。
A(全用开式系统 B(全用闭式系统
C(A或B D(可用闭式或半闭式系统 1286 泵控制半闭式起重机构液压系统通常是从主泵 。
A(低压侧泄油和补油 B(高压测泄油和补油
C(高压测泄油，低压测补油 D(排出侧泄油，吸入侧补油 1287 半闭式液压系统所用低压选择阀通常是 。
A(手动换向阀 B(电磁换向阀 C(滚动换向阀 D(电液换向阀 1288回转机构的泵控制半闭式液压系统所用低压选择阀通常是 换向阀。
A(三位四通 B(三位三通 C(二位二通 D(二位三通 1289 泵控型半闭式系统补油量多少由 决定。
A(补油泵溢流阀整定压力 B(主泵泄油管路背压阀整定压力
C(A—B D(B—A
1290 下列液压控制阀中不用来限制起重机构下降速度的是 。
A(调速阀 B(溢流节流阀 C(平衡阀 D(A+B+C 1291 下列液压控制阀中不用来限制起重机构下降速度的是 。
A(直控平衡阀 B(远控平衡阀 C(单向节流阀 D(溢流节流阀 1292 液压起货绞车的制动器在 之间的油路无须设溢流阀限压。
A(进压力油 B(泄压力油 C(A或B D(刹车与否与压力油无关 1293 阀控型起重机构在 之间的油路无须设溢流阀限压。
A(液压泵至换向阀 B(换向阀至执行机构下降出油口
C(换向阀至执行机构下降进油口 D(B+C
1294 右图所示图形符号(GB786.1—93)表示 式机械控制。
A(手柄 B(按钮
C(顶杆 D(滚轮
1295 顶杆式机械控制的图形符号(GB786.1—93)是 。
1296 先导型溢流阀如远控油口泄油则系统油压 。
A(无法建立 B(调不太高 C(调不太低 D(不稳定 1297 泵控型液压系统采用 调速。
A(节流 B(容积 C(A或B D(A+B
1298 阀控型定量油马达液压系统采用 调速。
A(节流 B(容积 C(A或B D(A+B
1299 泵控型液压传动系统 。
A(必须设置换向阀 B(液压泵都采用变理泵
C(液压系统不设安全阀 D(液压缸运动速度由调速阀控制 1300阀控型变理油马达液压系统采用 调速。
A(节流 B(容积 C(A或B D(A+B
1301 起重机构的阀控型闭式液压系统采用 限速。
A(能耗 B(再生 C(A或B D(A+B 1302 起重机构的阀控型闭式液压系统采用 限速。
A(能耗 B(再生 C(A或B D(A+B 1303 起重机构的泵控型液压系统采用 限速。
A(能耗 B(再生 C(A或B D(A+B 1304 有的闭式起货机液压系统采用中位旁通阀的目的是 。
A(实现卸荷起动 B(消除制动冲击
C(作为机械操纵机构泵中位不准的对策 D(实现液压制动 1305 溢流节流调速不具备 的特点。
A(种节流调速方法中调速效率较高 B(换向阀芯位置不动时流量不随负载而变
C(油泵出口设安全阀不设定压阀 D(调速经济性相当于容积调速 1306 平衡阀适用于 起重液压系统。
A(开式 B(闭式 C(半闭式 D(A+B+C 1307 平衡阀设在重物下降时执行机构的 。
A. 进油管上 B(排油管上 C(A+B D(A或B 1308 半闭式系统是指 。
A(起重时部分油液回油箱 B(工作时有部分油液连续回油箱
C(工作时部分油液周期性地回油箱 D(主要设备在封闭壳体内 1309 液压起货绞车的制动器通常是靠 松闸。
A(电磁力 B(油压力 C(弹簧力 D(压缩空气 1310 液压缸的工作压力主要取决于 。
A(输入油流量 B(液压泵额定压力 C(外负载 D(液压泵功率 1311 液压装置的工作压力主要取决于 。
A(供油流量 B(制动性能 C(负载与阻力 D(A与C 1312 液压装置的运动速度主要取决于 。
A(供油流量 B(制动性能 C(负载与阻力 D(A与C 1313 液压装置液压制动的性能主要取决于 。
A(机械制动器性能 B(系统密封性能
C(马达的负载大小 D(运运速度
1314液压马达在工作时，输入液压马达中油的压力大小取决于 。
A(泵的额定工作压力 B(马达的额定输出扭矩
C(马达的负载大小 D(马达的额定压力
1315 会使液压系统出现液压冲击的是 。
A(油温过高 B(流量过大 C(换向较快 D(A+B+C 1316 停用的液压传动设备每 须做一次检查性运转。
A(一个月 B(二个月 C(一季度 D(半年 1317 克令吊的吊钩离吊臂前端不远时，自动保护装置将使 动作无法行。
A(吊臂仰起 B(吊臂放下 C(吊钩上升 D(B+C 1318 起货机液压系统采用恒动功率液压泵的目的是 。
A(实现轻载高速与重载低速 B(防止电机过载
C(提高电机功率利用率 D(A与C
1319 起货机液压系统采用高、低速档的主要目的是为了 。
A. 轻载时提高装卸效率并提高电机功率利用率
B. 重载时减少功耗，无须配太大电机
C. 改善操作可靠性 D(A+B
1320 泵控式起货机液压系统的特点不包括 。
A(工作稳定性好 B(运行经济性好 C(油液不易污染 D(散热能力好 1321 平衡阀一般使用于 的液压系统中。
A(闭式 B(开式 C(负载大 D(负载有重力作用的开式 1322 为了安全起见，平衡阀一般应安装在靠近 处。
A(动力元件 B(换向阀 C(执行元件 D(止回阀 1323 起货机油温度报警传感器一般设在 。
A(高压管 B(泵吸入口 C(回油管 D(辅泵吸口 1324 液压起货机与电动起货机相比在性能方面具有的主要优点有 。
A(起重能力大 B(耐冲击负载 C(调速性能好 D(B与C 1325液压起货机与电动机相比在性能方面不具有的优点有 。
A(污染可能性少 B(噪声小 C(总效率高 D(A与B与C
1326 下列说法中错误的是 。
A(系泊设备的最大工作负荷由安全阀 B(抛锚速度可由机械动器来控制
C(锚机与系缆机按需可以做成一体 D(锚机必需设有止链器 1327 锚机将单锚从三节锚链收至一节锚链的平均速度应不少于 。
A(5mm/min B(8m/min C( 9m/min D(12m/min 1328 叶片马达式锚机所采用液压系统属于 。
A(变量马达 B(定量马达 C(有级变量马达 D(A与C 1329 叶片马达式锚机所采用液压系统属于 。
A(开式定量泵一变量马达 B(闭式定量泵一变量马达
C(闭式变量泵一变量马达 D(A或C
1330 叶片马达式锚机液压系统采用的调速方法为 。
A(阀控 B(泵控 C(有级变量马达 D(A与C 1331 锚机是按能满足额定负载和速度的条件下连续工作 时间设计的。
A(30min B(45min C(1h D(任意 1332 锚机应能在过载拉力(不小于1. 5倍工作负载)下连续工作 。
A(1min B(2min C( 5min D(10min 1333 阀控型锚机的闭式液压系统采用高位油箱的目的是 。
A(提高系统效率 B(加强油液冷却
C(改善泵吸入条件 D(改善叶片马达的工作条件 1334 目前船用自动系缆大多采用 驱动。
A(电动 B(蒸汽 C(液压 D( A或C 1335 自动绞缆机一般是自动控制 。
A(液压马达转速 B( 油泵流量 C(液压马达工作油压 D(油泵功率 1336 阀控型自动绞缆机为在停泊时节省功率和防油过热，可采用 方法。
A(改用小泵加溢流阀 B(用压力继电器加蓄能器使泵间断工作
C(用限压式变量泵 D(A或B
1337 自动系缆机液压系统中采用大、小液压泵目的是为了 。
A(增加收放速度 B(提高系统可靠性 C(减少能量损失 D(提高操作性能 1338 泵控型自动绞缆机为在停泊时节省功率和防油过热，可采用 方法。
A(改用小泵加溢流阀 B(用压力继电器加蓄能器使泵间断工作
C(用限压式变量泵 D(A或B
1339 采用压力调节阀控制的定量泵自动缆机，当缆绳张力减少时，阀处于 。
A(开启状态 B(关闭状态 C( 节流状态 D(B或, 1340 绞缆机应能保证在 级以上风力系住船舶。
A(6 B(7 C(8 D(9
1341 自动绞缆机指自动控制 的绞缆机。
A(缆绳纠放速度 B(绞缆机功率 C(缆绳张力 D(A+B+C 1342 蓄能器在自动绞缆机中的主要功能为 。
A(停泵期间系统保持一定的供油压力 B(减小液压冲击
C(防止液压泵过载 D(增大瞬时供油能力 1343 恒能力绞缆机的最大拉力由系统中 决定。
A(溢流阀整定压力 B(大液压泵额定压力
C(小液压泵额定压力 D(大液压泵输出功率
1344 为减少恒张力绞缆机的功耗，在系统中可设 。
A(溢流阀 B(停泊用小液压泵 C(蓄能器 D(B或C 1345 具有大、小液压泵的恒张力绞缆机在正常收放缆时 。
A(只有大液压泵工作 B(大、小液压泵同时工作
C(大液压泵与蓄能器配合工作 D(B与C
1346 采用兴流阀控制的恒张力绞缆机在正常收放缆时 。
A(阀全开 B(阀有溢油 C(阀关闭 D(不一定
1347 采用溢流阀控制的恒张力绞缆机在缆绳张紧状态时 。
A(阀全开 B(阀有溢油 C(阀关闭 D(不一定
1348采用蓄能器控制的恒张力绞缆机在缆绳张紧张状态时，液压泵 。
A(边续工作 B(间断工作 C(定时工作 D(不一定 1349 有可能需要采用恒功率泵的液压甲板机械是 。
A(舵机 B(起货机 C( 锚机 D(绞缆机
1350 不需要调速的甲板机是 。
A(舵机 B(起货机 C(锚机 D(绞缆机
1351 恒功率泵是使 和 乘积近似不变的泵。
A(流量，转速 B(流量，工作压力 C( 工作压力，转速 D(转速，电流
第八节 液压油和液压装置的维护管理 1352 适用环境温度变化大的场合的低温液压油L-HV是加了可 的添加剂。
A(降低粘度 B(降低凝固点 C(降低粘度指数 D(与C相反 1353 船舶液压机械中使用的液压油是由 制成。
A(矿物油 B(植物油 C(动物油 D(A或B或C 1354 改善液压油化学性能的添加剂是 。
A(抗氧化剂 B(抗泡剂 C(抗磨剂D(防锈剂 1355 改善液压油物理性能的添加剂是 。
A(抗氧化剂 B(防腐剂 C(抗磨剂 D(防锈剂
1356 工作温度在0~40?的中低压液压系统经常使用国产L- 牌号的液压油。
A(HL B(HM C(HV D(A或B或C
1357 工作温度在-10~40?，中、高压液压系统经常使用国产L- 牌号的液压油。
A(HL B(HM C(HV D(A或B或C
1358 环境温度变化大、工作条件件恶劣的液压系统经常使用国产L- 牌号的液压油。
A(HL B(,, C(,, D(,或,或, 1359 船用液压油的性能指标中，要求粘度指数不低于 。
A(90 B(70 C(210 D(无特殊要求 1360 液压油中固体污染造成的危害不包括 。
A(液压泵磨 B(阀件卡死 C(执行机构明显滞后 D(油液氧化加快 1361 船用液压油的主要污染指标不包括 。
A(水分 B(颗粒污染物 C(空气 D(硫份
1362 船用液压装置选择液压油时，所需的粘度主要由以下参数所决定 。
A(液压泵的种类 B(工作压力 C(工作温度 D(A与B与C 1363 船用液压油的性能指标中，要求凝固点比环境温度低 。
A(10~15? B(5? C(20? D(无要求
1364 适用中、高压系统的抗磨液压L-HM是加了可提高 的添加剂。
A(粘度 B(粘温指数 C(油膜强度 D(抗氧化安定性 1365 液压油牌号附带数定一般是指其 。
A(闪点 B(凝固点 C(粘度指数 D(名义粘度(40?时) 1366 关于液压油粘度等级的选择下，下列说法中错的是 。
A(液压泵类不同，适用粘度等级不同 B(工作压力高，适用粘度等级高
C(工作温度高，适用粘度等级高 D(运动速度高，适用粘度等级高 1367 液压油氧化速度加快的原因不抱括 。
A(油温太低 B(工作压力高 C(混入水分 D(混入空气 1368 液压油氧化速度加快的原因不包括 。
A(油温太高 B(油中杂质多 C(加化学添加剂 D(工作压力高 1369 对液压油不恰当的要求是 。
A(粘温指数高好 B(杂质和水分很少
C(溶解的空气量很少 D(抗乳化性和抗泡沫性好
1370 选择液压油最首要考虑的是 。
A(闪点 B(凝固点 C(粘温指数 D(粘度
1371 液压油粘度指数大则表明其 。
A(粘度大 B(粘度受温度升降影响大
C(粘度小 D(粘度受温度升降影响小
1372 从性能来说，液压油的粘度指数 。
A(越大越好 B(越小越好 C(适中为好 D(应随工作压力而定 1373 下列各项中何者通常并非更换液压油的原因 。
A(粘度变化较大 B(污染物超标 C(闪点下降多 D(酸值下降多 1374 对液压系统管理的下列说法中对的是 。
A(液压油酸值增加，颜色变深，至少应更换一半新油
B(系统初次清洗彻底，检修时严防杂质混入，滤器则不必再清洗
C(初次充油后，用泵循环工作一段时间再放气
D(有水会使液压油氧化变质加快
1375 关于液压油的管理，下列说法中对的是 。
A(新装液压系统使用前应以轻柴油冲洗清除杂质
B(定期清洗工作油箱，并用于净棉纱擦干
C(漏油应用细铜纱网过滤后再补系统使用
D(工作压力越高，对油的污染控制越严
1376 液压系统使用专用液压与使用普通机械油相比 是不对的
A(价格低 B(可适用较低温度 C(使用寿命长 D(可适用较高压力 1377 统计表时大部分液压装置故障是由 引起。
A(元件质量差 B(操作不当 C(液压油污染 D(冷却不良 1378 液压油透明但颜色变淡，可能是 。
A(混入水分 B(混入空气 C(混入其他浅色油 D(氧化变质 1379 对液压系统管理的下列说法错的是 。
A(液压油酸值增加过多，颜色变深，应全部更换
B(新装液压系统使用前应以轻柴油冲洗
C(工作压力较高，对油的污染控制越严
D(有水会使液压油氧化变质加快
1380 液压油颜色变深有异样气味，可能是 。
A(混入其他油种 B(化学添加剂太多 C(水分、杂质多 D(氧化变质 1381 液压油有水混入，将发生如下变化 。
A(颜色变深 B(颜色变浅 C(有异样气味 D(变得浑浊 1382 液压油的工作温度最适合的是 。
A(10~30? B(30~50? C(50~60? D(比室温高30? 1383 液压装置油温在0?左右，如需使用 。
A(可以轻载使用 B(可以空载运行，至油温升到10?以上再正常使用
C(可以投入正常工作 D(必须先加热至油温10?以上方可使用 1384 液压装置油温低于—10?左右，如需使用 。
A(可以轻载使用 B(可以投入正常工作
C(可以空载运行，油温升到10?以上再正常使用
D(必须先加热至油温升至—10?以上，再空载起动至油温升10?以上方可正常使用 1385 液压装置油温在 以下，不允许起动。
A(,10? B(0? C(10? D(20?
1386 液压装置油泵进口处油温一般不应超过 。
A(50? B(60? C(70? D(80?
1387 液压油换油的指标中不包括 。
A(粘度变化超过10%~15% B(酸值增加超过0.3mgKOH/g
C(污染度超标8? D(闪点提高超过一般闪点降低。 1388 固体杂质染液压油不会导致 。
A. 阀件故障增多 B. 油液氧化加快
C. 促使油液分解 D. 泵和马达磨损加快
1389 空气过多对液压油造成的危害不包括 。
A. 噪声和振动加大 B. 油氧化加快 C. 执行机构动作迟滞 D. 油液乳化 1390 船用液压系统管理中，以下说法种错误的是 。
A. 新油有相当大部分污染度不合要求
B. 污染控制符合要求的新装系统仍旧要定期清洗滤器
C. 油箱应经常放残检查 D. 冲洗系统是采用额定流量
1391 关于冲洗液压系统的不正确说法是 。
A. 最好使用专门的溶剂冲洗 B. 采用大流量使管路中流速达到素流
C. 冲洗中用铜锤敲打个焊口 D. 冲洗达到要求的依据是滤器无太多污染物 1392 船用液压系统管理中，以下说法正确的是 。
A. 经常换油 B. 新安装的系统最干净
C. 大修后的系统要冲洗 D. 新油的污染度一般合乎要求 1393 船用液压系统换油标准中，水分含量的极限值是 。
A.2% B.0.2% C.0.5% D.0.02% 1394 水在液压油中含量过多造成的危害不包括 。
A. 使金属锈蚀 B. 油氧化加快 C. 执行机构动作迟滞 D. 油乳化变质 1395 液压系统中水分多，下列现象1油润滑性降低;2油氧化加快;3低温时生成冰晶;4
油透明但颜色变淡;5低压时产生气穴;6金属锈蚀，可能发生的是 。
A.2356 B.3456 C.12356 D.全部
1396 液压油中含空气太多，下列现象1执行元件动作滞后;2油氧化加快;3易产生气穴现
象;4油颜色变浅;5油乳液化;6粘度降低，会发生的是 。
A.13 B.123 C.123456 D.全部
1397 液压油氧化变质后不会 增加。
A. 酸值 B. 沉淀物 C. 水分 D. 粘度
1398 液压油氧化变质后，下列现象1颜色变深;2颜色变浅;3酸值增加;4酸值降低;5
粘度增加;6粘度降低，会发生的是 。
A.246 B.135 C.145 D.136
1399 液压油一般不用添加剂来提高 。
A. 粘度指数 B. 闪点 C. 油膜强度 D. 抗氧化安定性
1400 液压系统1工作压力高应选择粘度较高的液压油;2工作速度高应选择粘度较高的液
压油，上述说法 。
A.1正确，2不正确 B.2正确，1不正确 C.12都正确 D.12都不正确 1401 是使液压装置液压油温度过高的常见原因。
A. 内泄漏过大 B. 泵转速过高 C. 工作压力过高 D. 工作时间过长 1402 最容易造成液压控制阀故障的原因是 。
A. 油液污染 B. 阀芯磨损 C. 工作压力大 D. 弹簧失去弹性 1403 右图为采用定量泵与定量液压马达的开式起货系统，在本系统中元件1是
以 作为制动阀。
A. 减压阀 B. 顺序阀 C. 直动式溢流阀 D. 先导式溢流阀 1404 右图为采用定量泵与定量液压马达的开式起货系统，在本系统中元件2是一个组合阀，
它的作用是 。
A. 下降限速 B. 液压制动 C. 调速 D. 限压保护
1405 右图为采用定量泵与定量液压马达的开式起货系统，在本系统中元件1的功用
是 。
A. 液压制动 B. 制动时限压保护 C. 防止坠货 D. A+C 1406 右图为采用定量泵与定量液压马达的开式起货系统，在本系统中元件4的作用
是 。
A. 换向 B. 调速 C. 制动 D. A+B
第四章 船舶制冷装置
第一节 食品冷库冷藏条件
1407 关于冷藏的下列说法中错的是 。
A(高温库的相对湿度应比低温库大 B(菜果库需要通风良好
C(即使-18~20?低温，食品中的液体也未全部冻结
D(漏入库内热量多，则食物冷藏中损失水分也多
1408 冷库的“换气次数”是指 。
A(开门次数 B(风机启动次数
C(风机通风量/冷库容积 D(进库新鲜空气风量/冷库容积 1409 下列各库中对通风要求较高的是 。
A(鱼库 B(肉库 C(菜库 D(干货库
提示:菜库中的蔬菜水果有呼吸作用。
1410 库内气体成分会影响食品保存时间的是 库。
A(鱼 B(肉 C(蛋、奶 D(菜、果
提示:适当提高CO浓度，降低O浓度可以抑制呼吸作用，减缓成熟，但呼吸作用太22
弱又会加快腐烂。
1411 二氧化碳浓度对 库食物保质时间有影响。
A(鱼 B(肉 C(菜 D(A+B+C
提示:CO浓度影响保存有呼吸作用的食物。 2
1412 长航线船舶鱼、肉库库温以 为宜。
A(0?以下 B(-8 ~ -10? C(-10 ~ -12? D(-18 ~ -20? 1413 在?菜库;?鱼库;?肉库;?干货库，其中“低温库”通常指 。
A(? B(? C(? D(??
1414 关于食物冷藏，下列说法中不正确的是 。
A(臭氧不适于绿叶类和油脂类食品 B(低温保存不能杀灭细菌
C(温度过高对零度以上食品保存不利 D(对冷库温度的要求与空调相似
提示:冷库湿度比空调高得多，温度太低食物干耗大，而且也难实现。 1415 臭氧的杀菌消毒作用的原理是因其 。
A(毒性大 B(有强碱性 C(有强酸性 D(易分解出现有强氧化作用的单原子O 1416 臭氧是一种 。
A(氧化物 B(氧的同位素 C(分子为O的气体 D(带臭味的氧气 3
1417 臭氧发生器靠 产生臭氧。
A(化学反应不着 B(高压气瓶 C(高压放电 D(雷电作用 1418 臭氧不具有 作用。
A(杀菌消毒 B(减缓水果成熟 C(除腥臭 D(防止脂类食物氧化变质
第二节 压缩制冷的原理和工况 1419 完成蒸气压缩式制冷循环的基本元件是 。
A(压缩器、冷却器、干燥器、蒸发器
B(压缩机、冷却器、节流元件、回热器
C(冷凝器、节流元件、蒸发器、压缩机
D(冷凝器、蒸发器、回热器、压缩机
1420 在Igp-h图中，等焓线在过热区与 垂直。
A(等压线 B(等温线 C(等比容线 D(低温低压 1421 在Igp-h图中，制冷循环的蒸发过程是 液体的气化过程。
A(高温低压 B(高温高压 C(低温高压 D(低温低压 1422 蒸发器内绝大部分制冷齐处于 状态。
A(过冷 B(过热 C(湿蒸气 D(饮和液体
1423 采用回热循环，可提高 。
A(单位重量制冷量 B(单位功耗 C(单位冷凝排热量 D(单位容积制冷量 1424 实际制冷循环的压缩过程是 。
A(等熵过程 B(可逆过程 C(多变过程 D(绝热过程 1425 蒸气压缩式制冷装置主要元件?压缩机;?膨胀阀;?冷凝器;?蒸发器的正确
流程
快递问题件怎么处理流程河南自建厂房流程下载关于规范招聘需求审批流程制作流程表下载邮件下载流程设计
是 。
A(???? B(???? C(???? D(???? 1426 制冷齐钢瓶中压力取决于冷剂的 。
A(存量 B(温度 C(充注压力 D(气化程度
提示:钢瓶中制冷剂的压力是冷剂温度所对应的饱和蒸气压力。 1427 蒸气压缩式制冷是利用 吸热。
A(气体膨胀 B(液体膨胀 C(液体气化 D(化学变化 1428 压缩制冷装置中冷剂由高压变为低压是以 元件为分界点。
A(电磁阀 B(回热器 C(膨胀阀 D(背压阀 1429 制冷装置要求蒸发压力不低于大气压力主要为了 。
A(不使制冷量降低 B(不使制冷系数降低
C(不使吸气温度太低 D(防止空气漏入系统 1430 冷剂流过膨胀阀后应是 。
A(过冷液体 B(饱和液体 C(温蒸气 D(饱和蒸气
提示:冷剂流过膨胀阀后由于压力降低，部分液体靠自身降温已“闪发”成气。
1431 工作正常时冷剂氟利昂在压缩机进口是 。
A(湿蒸气 B(饱和蒸气 C(过热蒸气 D(过冷蒸气
提示:工作正常时冷剂离开蒸发器时已有3?~6?过热度。 1432 制冷剂从冷凝器进口至出口通常由 变成 。
A(饱和蒸气，饱和液体 B(过热蒸气，饱和液体
C(湿蒸气，饱和液体 D(过热蒸气，过冷液体
提示:制冷剂离开冷凝器时通常可有3?~5?过冷度。 1433 工作正常时氟利昂冷剂在压缩机吸气管中吸热流动 。
A(压力和干度逐渐升高 B(压力和过热度逐渐升高
C(压力降低，干度增加 D(压力降低，过热度增加
提示:制冷剂在吸气管中是处于开口系统，吸热后温度增加而压力并不增加，反而因
流阻而略有下降。
1434 制冷剂在冷凝器中基本上是 放热。
A(等温 B(等温 C(等焓 D(等熵
提示:冷凝器中流速不高，压力降低可以忽略。
1435 制冷剂在液管中的流动过程一般是 过程。
A(等压等温 B(升温升压 C(降压升温 D(降压降温
提示:液管不隔热，其进口处冷剂刚离开冷凝器，温度比环境温度低，冷剂在液管
中流动有阻力，而液管高度总体来讲一般无显著降低。 1436 制冷剂流经膨胀阀的节流过程前后 相等。
A(温度 B(比容 C(比焓 D(比熵
提示:冷剂流过膨胀阀过程与外界无机械能交换，吸热量和比动能的变化也甚微，按
开口系统热力学第一定律，比焓的微小升高可忽略。 1437 制冷剂在压缩机进口和出口通常是 和 。
A(湿蒸气，饱和蒸气 B(饱和蒸气，过热蒸气
C(湿蒸气，过热蒸气 D(过热蒸气，过热蒸气 1438 氟利昂制冷剂工作正常时由蒸发器进口至出口是由 变成 。
A(饱和液体，饱和蒸气 B(湿蒸气，饱和蒸气
C(湿蒸气，过热蒸气 D(过冷液体，过热蒸气 1439 制冷剂流过膨胀阀工作正常时是由 变成 。
A(饱和液体，饱和蒸气 B(过冷液体，湿蒸气
C(过冷液体，饱和蒸气 D(过冷液体，过热蒸气 1440 在有回热器的蒸气压缩制冷装置中，膨胀阀前的制冷剂是 。
A(饱和液体 B(过冷液体 C(饱和蒸气 D(湿蒸气
提示:即使流过液管冷剂会有压降和温升，但回热管能使之保持过冷。 1441 制冷剂流过膨胀阀后 不会有明显的增加。
A(比容 B(过冷液体 C(饱和蒸气 D(湿蒸气
提示:即使流过液管冷制冷剂会有压降和温升，但回热管能使之保持过冷。 1442 制冷剂流过膨胀阀后能够汽化吸热因为 降低。
A(比熵 B(压力 C(比焓 D(干度
提示:由于冷剂在膨胀阀后处于湿蒸气区，故压力下降，必然湿度也下降。 1443 制冷剂在蒸发器中流动，在完全汽化前实际上是 过程。
A(等压等温 B(降压降温 C(等压升温 D(降压升温
提示:冷剂在蒸发器中流动的实际过程因存在流阻压力下降，在完全气化前处于湿气
区。
1444 制冷剂在蒸发器中流动，在完全汽化前 增加。
A(温度 B(过热度 C(干度 D(压力
提示:汽化过程就是干度增加的过程。
1445 制冷剂在蒸发器中流动，在完全汽化前 不增加。
A(焓值 B(比容 C(干度 D(温度
提示:只有在完全汽化后吸热才使温度升高。
1446 在制冷装置回热器中，液态冷剂流过时 增加。
A(压力 B(温度 C(焓值 D(过冷度
提示:液态冷剂流过回热器时向吸气管温度较低的气态冷剂放热而进一步过冷。 1447 在制冷装置回热器中，气态冷剂流过时 不增加。
A(温度 B(压力 C(焓值 D(过热度
提示:气态冷剂在回热器中从液管中液态冷剂吸热而进一步过热。 1448 蒸气压缩式理论循环假设压缩是一个 过程。
A(等温 B(等焓 C(多变 D(等熵
提示:理论循环的压缩过程对外无热量交换，冷剂视为理想工质流动也无摩擦、扰动
等损失，是可逆过程。
1449 蒸气压缩式理论循环并未假设制冷剂在 。
A(压缩机中是等熵过程 B(换热器中是等压过程
C(膨胀阀前后焓相等 D(冷凝器中是等温过程
提示:气态冷剂在冷凝器中先降温至饱和状态，再液化，再过冷。 1450 蒸气压缩式理论循环假设制冷剂在 。
A(蒸发器中是等温过程 B(冷凝器中是等温过程
C(压缩机中是多变过程 D(膨胀阀前后比焓相等
1451 R22制冷装置设回热器不起 作用。
A(防止膨胀阀前“闪气” B(减少有害过热
C(减少压缩机吸入湿蒸气可能性 D(提高制冷量和制冷系数
提示:回热对制冷量和制冷系数的影响与提高吸气过热度相同，对R22来说，制冷
量基本不变，制冷系数稍有下降。
1452 一般不造成制冷剂 在膨胀阀前“闪气”产生气体。
A(冷凝压力太低 B(液管流阻过大 C(液管吸热过多 D(液管上行高度大
提示:冷剂在膨胀阀前的液管中“闪气”是因在液管中的压力降低和温度升高使过
冷度消失，与冷凝压力(冷凝温度)大小无关。
1453 不会使压缩制冷循环冷凝温度增高的是 。
A(冷却水流量减少 B(空气进入系统
C(制冷装置工作时间长 D(冷凝器换热面脏污
提示:凡使冷凝速度下降或使排气质量流量升高的都会使冷凝压力升高，冷凝温度
也相应升高。
1454 不能使压缩机制冷装置冷凝压力降低的是 。
A(清洗冷凝器 B(增加冷却水量 C(提高压缩机转速 D(冷却水温降低
提示:凡是使冷凝速度升高和排气质量流量下降的都会使冷凝压力降低。 1455 会使压缩制冷装置蒸发压力降低的是 。
A(冷库新进一批货物 B(清除蒸发器结霜
C(冷库库温降低 D(增加压缩机工作缸数
提示:凡使蒸发器蒸发量耻降和压缩机抽气质量流量升高的即会使蒸发压力降低。 1456 会使压缩制冷装置蒸发压力提高的是 。
A(蒸发器风机转速降低 B(蒸发器结霜加重
C(冷库库温降低 D(压缩机皮带传动打滑
提示:凡使蒸发器蒸发量增大和压缩机抽气质量流量减小即使蒸发压力增大。 1457 可能使制冷压缩机吸气过热度增加的是 。
A(膨胀阀温包脱离管道 B(冷凝压力过低
C(冷却水量不足 D(蒸发器结霜严重
提示:冷剂流量不足和吸热量增加则使进压缩机的吸气过热度增加，而膨胀阀温包
脱离管道则阀开大，冷却水不足则冷凝压力减小，都会使冷剂流量增加，蒸发器结
霜严重则使冷剂吸热量减小。
1458 当其它温度条件一定时，蒸发温度越高， 越小。
A(单位质量制冷量 B(单位冷凝热负荷 C(单位容积制冷量 D(单位功耗 1459 当其他温度条件一定时，冷凝温度越低，则 。
A(单位功耗越大 B(制冷系数越小
C(制冷剂循环量越大 D(膨胀阀后蒸气干度越小
1460 以下说法错的是:其它温度条件不变，制冷压缩机的 高，压缩后排气温
度就低。
A(吸气温度 B(吸气过热度 C(转速 D(排气压力
1461 可能使制冷压缩机吸气过热度降低的是 。
A(膨胀阀“冰塞” B(蒸发器风机停转
C(冷却水温太低 D(系统中制冷剂不足
提示:冷剂流量增加和吸热减小则吸气过热度减小，冷却水温低则冷凝压力下降，
与冰塞、冷剂不足同样都会使冷剂流量减小，风机停转则吸热量减小。 1462 决定制冷压缩机工况的温度条件中最重要的是 温度。
A(压缩机吸气和排气 B(蒸发和冷凝
C(压缩机吸气和膨胀阀前过冷 D(冷库和冷却介质
1463 压缩机工作时一般压力比大于3，若机器状况和其它温度条件不变，随着蒸发温度降
低，制冷压缩机的轴功率通常是 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(先降后增
提示:制冷压缩机压力比在3左右时轴功率最大，当压力比大于3时随蒸发温度减小
则压缩机吸入压力也随之减小，轴功率因吸气质量流量减小而减小。 1464 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着蒸发温度降低，制冷压缩机的制冷
量 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(在压力比为3左右出现最大值
提示:蒸发温度降低时，吸气比容增大，质量流量减小，而单位质量制冷量下降不
多。
1465 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着蒸发温度降低，制冷系数
。
A(不断随之增大 B(不变
C(不断降低 D(先增大，在压力比为3左右后转而降低
提示:当蒸发温度增大时蒸发压力随之增大，轴功率因压缩机吸气质量流量增大而
增大，当压力比超过3左右时，因单位质量压缩功减小的影响超过质量流量增大的
影响，轴功率反而下降。
1467 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着蒸发温度提高，制冷压缩机的制冷
量 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(在压力比为3左右出现最大值
提示:蒸发温度升高则吸气比容减小，压缩机质量流量增大，制冷量增高。 1468 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着蒸发温度提高，制冷压缩机的制冷系
数 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(在压力比为3左右出现最大值 1469 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着冷凝温度提高，制冷压缩机的轴功
率 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(在压力比为3左右出现最大值
提示:冷凝温度升高则冷凝压力增大，单位压缩功增加。
1470 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着冷凝温度提高，制冷压缩机的制冷
量 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(在压力比为3左右出现最大值
提示:冷凝温度和冷凝压力升高则膨胀阀压降增大，闪气量增加，阀后冷剂干度增
加，单位质量制冷量减小，而且压缩机流量也因输气系数下降而减小。 1471 当压缩机状况和其它温度条件不变时，随着冷凝温度提高，制冷压缩机的制冷系
数 。
A(增大 B(不变 C(降低 D(在压力比为3左右出现最大值
提示:冷凝温度升高则冷凝压力升高，不仅单位质量制冷量减小，而且单位压缩功
升高。
1472 当压缩机的状况和其它温度不变时，随着冷凝温度的降低，轴功率
。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷凝温度太低时反而减小 1473 当压缩机和其它元件的状况不变时，随着冷凝温度的降低，制冷量
。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷凝温度低到一定程度反而减小
提示:冷凝温度和冷凝压降低后，膨胀阀后闪气量减少，单位质量制冷量增加，表
明而且压缩机质量流量也因输气系数提高而增大，故装置制冷量提高。但当冷凝压
力降到一定程度后，膨胀阀流量会不足，蒸发压力明显降低，装置制冷量会减小。 1474 当压缩机的状况和其它温度条件不变时，随着冷凝温度的降低，制冷系数
。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷凝温度低到一定程度反而减小 1475 在压缩机状况和其他温度条件不变时，随着膨胀阀前制冷剂过冷度的增大，制冷压缩
机轴功率 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷过度大到一定程度后反而减小
提示:单是过冷度变化不影响单位压缩功和质量流量。
1476 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着膨胀阀前制冷剂过冷度的增大，制冷压缩
机制冷量 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷过度大到一定程度后反而减小
提示:冷凝压力不变时过冷度提高好膨胀阀前冷剂温度降低，则通过膨胀阀后的闪
气量减少，干度降低，单位质量制冷量增大，而压缩机质量流量不变。 1477 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着膨胀阀前制冷剂过冷度的增大，制冷压缩
机制冷系数 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷过度大到一定程度后反而减小
提示:过冷度增大则单位制冷量增大，但单位压缩功不变。
1478 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着膨胀阀前制冷剂过冷度的减小，制冷压缩
机轴功率 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷过度大到一定程度后反而减大 1479 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着膨胀阀前制冷剂过冷度的减小，制冷压缩
机制冷量 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷过度大到一定程度后反而减大 1480 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着膨胀阀前制冷剂过冷度的减小，制冷系
数 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(先增大，在冷过度大到一定程度后反而减大 1481 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着吸气过热度增大，制冷压缩机的轴功
率 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(随冷剂种类不同而变
提示:吸气过热度增大则冷剂气体比容增大，压缩机吸气的质量流量减小，影响超
过了单位压缩功的增加。
1482 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着吸气过热度减小，制冷压缩机的轴功
率 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(随冷剂种类不同而变
1483 在压缩机状况和其它温度条件不变时随着吸气过热度增大，制冷压缩机的制冷
量 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(随冷剂种类不同而变
提示:吸气过热度增大则吸气比容增大;但另一方面单位质量制冷量增大，二者哪
方面影响大视冷制种类而定。
1484 在压缩机状况和其它温度条件不变时随着吸气过热度减小，制冷压缩机的制冷
量 。
A(增大 B(不变 C(减小 D(随冷剂种类不同而变
1485 在压缩机状况和其它温度条件不变时，随着吸气过热度增大，制冷系数
。
A(增大 B(不变 C(减小 D(随冷剂种类不同而变
提示:吸气过热度增大，则单位制冷量增大，但单位压缩功也增大，二者哪方面影
响大要视冷剂种类而定。
1486 压缩制冷装置在吸排压力相同的状态下启动后，随着两者压差增大，轴功
率 。
A(不断增加 B(不断下降 C(先降后增 D(先增后降
提示:启动时压力比为1，随后逐渐增大，到压力比增至3左右时达最大值。 1487 其它条件相同时，海水温度越高则制冷装置 。
A(制冷量越大 B(压缩机轴功率越低
C(制冷系数越大 D(膨胀阀后冷剂干度越大
提示:海水温度高则冷凝器冷却差，冷凝压力提高。
1488 其它条件相同时，冷凝压力越低，则制冷装置 。
A(制冷量越大 B(压缩机轴功率越低
C(膨胀阀后冷剂干度越大 D(A+B
提示:冷凝压力过低则膨胀阀流量不足，制冷量也会减小。
1489 其它条件相同，制冷装置冷凝器冷却水管脏污不会引起 。
A(制冷量下降 B(轴功率增大 C(制冷系数减小 D(排气温度降低
提示:水管脏则冷却差冷凝压力会升高。
1490 其它条悠扬相同，制冷装置冷却水量减小不会引起 。
A(制冷量下降 B(轴功率增大 C(制冷系数减大 D(排气温度降升高
提示:冷却水量减小则冷却差，故冷凝压力升高。
1491 制冷装置蒸发器风机停转不会引起压缩机 。
A(吸气压力降低 B(轴功率降低 C(吸气过热度增加 D(排气量减小
提示:风机停转蒸发器换热差，出口冷剂过热度减小，热力膨胀阀会自动关小，蒸
发压力则会降低。
1492 制冷装置蒸发器结霜加重不会引起压缩机 。
A(吸气压力降低 B(轴功率减小 C(吸气过热度增加 D(排气量减小
提示:蒸发器结霜加重则换热差，出口冷剂过热度下降，热力膨胀阀会自动关小。 1493 冷库制冷装置随着库温下降， 不会下降。
A(吸气和排气压力 B(压缩机轴功率 C(制冷剂流量 D(供液过冷度
提示:冷库温度降低则萧发器换热温度减小，冷剂蒸发量减小，蒸发压力会降低。 1494 冷库新装进一批冷货，制冷装置 是不会增高的。
A(制冷剂流是 B(吸气和排气压力 C(制冷量和轴功率 D(供液过冷度
提示:冷库新装进冷货则蒸发器换热加强，蒸发量增大，故蒸发压力升高。 1495 压缩制冷循环中增加膨胀阀前冷剂过冷度不能 。
A(增加制冷量 B(减小压缩机轴功率
C(提高制冷系数 D(减少膨胀阀后冷剂干度
1496 压缩制冷循环中增加膨胀阀前冷剂过冷度不会 。
A(减小膨胀阀前“闪气”可能性 B(增加单位制冷量
C(增加膨胀阀后冷剂干度 D(减沙膨胀阀后冷剂干度 1497 压缩制冷循环增加膨胀阀前供液过冷度可以 。
A(提高压缩机效率 B(降低压缩机轴功率
C(减少液击可能性 D(提高制冷系数
1498 采用 为制冷剂的压缩制冷装置吸气过热度增大会使制冷量减少。
A(R12 B(R22 C(R717 D(A+B+C
提示:吸气过热度每增加1?，R717制冷装置的单位质量制冷量增加0.2%，但质量
流量约减小0.4%。
1499 以R22为制冷剂时，增加制冷压缩机吸气过热度不会 。
A(减小液击可能 B(使排气和滑油温度增加
C(使压缩机轴功率降低 D(使制冷量和制冷系数增加
提示:吸气过热度每增加1?，R22制冷装置的单位质量制冷时增加0.4%，但质量
流量约减小0.4%，故制冷量基本不变，而制冷系数略有减小。 1500 压缩式制冷装置中“在害过热”发生在 中。
A(蒸发器 B(压缩机 C(回热器 D(吸气管
提示:制冷剂在吸气管中吸热并不能使制冷量增加，反而因比容增大而使压缩机吸气
的质量流量减小，制冷量和制冷系数都减小，还会使排气温度升高，但因质量流量减
小的影响超过了单位质量压缩功增加的影响，轴功率是减小的。 1501 压缩制冷装置在吸气管中的有害过热不会使 。
A(制冷量减小 B(制冷系数减小
C(排气和滑油温度增高 D(压缩机轴功率增大
1502 制冷压缩机性能曲线一般以 为横坐标自变量。
A(蒸发温度 B(冷凝温度 C(吸气温度 D(排气温度 1503 制冷压缩机性能曲线，一般以 为参变量。
A(蒸发温度 B(冷凝温度 C(吸气过热度 D(供液过冷度 1504 根据制冷压缩机性能曲线，可由蒸发温度和冷凝温度确度 。
A(制冷量和理论制冷系数 B(制冷量和指示功率
C(制冷量和单位压缩功 D(制冷量和轴功率
1505 从制冷压缩机性能曲线，可由 确定制冷量。
A(蒸发温度 B(蒸发温度和吸气过热度
C(蒸发温度和冷凝温度 D(蒸发温度和供液过冷度 1506 同一台制冷压缩机用于伙食冷库和用于空调制冷，其制冷量 。
A(相近 B(前者较大 C(后者较大 D(B、C都有可能
提示:制冷压缩机用于空调时蒸发温度高得多，吸气比容小，质量流量大，故制冷量
大，虽然冷凝温度(压力)较高会使制冷量减小，但影响不如前者。 1507 制冷压缩机甲的高温工况和乙的低温工况制冷量相等，则活塞行程容积
。
A(甲比乙大 B(乙比甲大 C(两者相等 D(都有可能
提示:同样工况下制冷量与活塞行程容积成正比，而同一台制冷压缩机低温工况比高
温工况制冷量小。
1508 制冷工况是用来考核 的。
A(制冷压缩机 B(冷凝器 C(蒸发器 D(A+B+C 1509 采用膨胀阀的压缩机制冷循环理论制冷系数可由 求出。
A(单位压缩功/单位制冷量 B(与A相反
C(单位压缩功/单位排热量 D(与C相反
1510 实际制冷系数是 。
A(制冷装置耗功量/蒸发器吸热 B(与A相反
C(制冷装置耗功量/冷凝器排热量 D(与C相反
=4，每消耗1度电制冷量为 。 1511 制冷装置单位轴功率制冷量Ke
A(1kWh B(3kWh C(4kWh D(5kWh
提示:K=Q/P(制冷量/轴功率)。 eOe
1512 蒸气压缩式制冷装置实际的单位压缩功是随着 而变化。
A(制冷剂种类 B(制冷工况 C(指示效率 D(A或B或C 1513 制冷装置单位轴功率制冷量K=3，每消耗1度电冷凝器排热量约为 。 e
A(1kWh B(2kWh C(3kWh D(4kWh 1514 制冷系统采用回热循环可以提高制冷系数。
A(R717 B(R12 C(R22 D(B+C 1515 关于制冷剂对环境的影响我们主要关心的是 。
A(温室效应潜能值GWP B(臭氧消耗潜能值ODP C(A和B D(A或B 1516 热泵式空调器冬天以室内换热器为冷凝器，室外换热器为蒸发器，当单位轴功率制冷
量K=4，每消耗1度电能向室内供热 。 e
A(1kWh B(3kWh C(4kWh D(5kWh
提示:Q=Q+PKOe
1517 氟利昂压缩制冷理论回热循环中，若压缩机进出口焓值h=400kJ/kg, 1ˊh=450 kJ/kg,冷剂液体在回热器进出口焓值h=250kJ/kg, h=200kJ/kg, 233
回热器和管路散热损失忽略不计，则制冷系数为 。
A(2.2 B(3.0 C(3.6 D(4 ˊˊˊ提示:蒸发器进口焓值h=h,蒸发器出口焓值为h，而h- h= h- h;制冷系4311133
数为
1518 氟利昂压缩制冷理论顺热循环中，若压缩机进出口焓值h=400kJ/kg, h=450 kJ/kg,12ˊ冷剂液体在回热器进出口焓值h=250kJ/kg, h=220kJ/kg,回热器和管路散热损失忽33
略不计，则单位制冷量和单位排热量为
kJ/kg和 kJ/kg。
A(120，150 B(150，180 C(150，200 D(180，200 1519 压缩制冷装置假设管路中冷剂焓值不变，若压缩机进口焓值为压缩机出口焓值为
450kJ/kg，冷凝器出口焓值为250kJ/kg，则制冷系数为 。
A(3 B(4 C(5 D(不可求
1520 压缩制冷装置假设管路中冷剂焓值不变，若压缩机进口焓值为420kJ/kg,压缩机出口
焓值为475kJ/kg,冷凝器出口焓值为250kJ/kg，则单位制冷量和单位排热量为
kJ/kg和 kJ/kg。
A(55，170 B(170，225 C(170，280 D(225，280 ˊ1521 在p-h图上查得到制冷压缩机进出口h=412kJ/kg, h=4564 kJ/kg,冷凝器出口h123ˊ=250kJ/kg, 膨胀阀进口h=240kJ/kg,蒸发器出口h=392kJ/kg,则单位制冷量和单31
位制排热量为 kJ/kg和 kJ/kg。
A(152，224 B(172，224 C(152，214 D(172，214 ˊ1522 在p-h图上查得到制冷压缩机进出口h=412kJ/kg, h=4564 kJ/kg,冷凝器出口h123ˊ=250kJ/kg, 膨胀阀进口h=240kJ/kg,蒸发器出口h=392kJ/kg,则制冷系数31
为 。
A(2.73 B(2.73 C(3.12 D(3.30 1523 蒸气压缩式理论制冷循环中压缩机进口焓值h=400kJ/kg, h=450 kJ/kg,冷凝器出口12
焓值h=250kJ/kg,则制冷系数为 。 3
A(5 B(4 C(3 D(2.5
1524 制冷装置中吸气管是指从 通压缩机的管路。
A(冷凝器 B(蒸发器 C(膨胀阀 D(回热器 1525 制冷装置中排气管是指从压缩机通 的管路。
A(冷凝器 B(蒸发器 C(膨胀阀 D(回热器 1526 制冷装置中液管是指从 通 的管路。
A(冷凝器，蒸发器 B(蒸发器，膨胀阀
C(膨胀阀，压缩机 D(压缩机，冷凝器 1527 关于制冷装置的液管下列说法中不合适的是 。
A(尽量少从外界吸热 B(流动阻力不宜太大
C(不允许上行以免压降太大 D(可以在上面设回热器 1528 不能在制冷装置液管上设的元件是 。
A(干燥器 B(回热器 C(液体观察镜 D(流量计 1529 船用制冷装置需要隔热的管路是 。
A(排气管 B(吸气管 C(液管 D(A+B+C
第三节 制冷剂和冷冻机油 1530 对制冷剂热力性质的错误要求是 。
A(冷凝压力越低越好 B(标准沸点要求比欲制冷的温度低]
C(汽化潜热要较大 D(临界温度要较高
提示:冷凝压力太低，则膨胀阀流量不足。
1531 R22制冷剂的分子式是 。
A(CHCIF B(CCLF C(CHFCF D(NH 2222331532 R12制冷剂的分子式是 。
A(CHCIF B(CCLF C(CHFCF D(NH 2222331533 R134a的分子式是 。
A(CHCIF B(CCLF C(CHFCF D(NH222233 1534 R717的分子式是 。
A(CHCIF B(CCLF C(CHFCF D(NH 2222331535 在曲轴箱内与润滑油微深的制冷剂是 。
A(R717 B(R12 C(R22 D(A+B+C 1536 在同样蒸发压力下，R12、R22、R134a作制冷剂时蒸发温度高低的次序是
。
A(T>T>TB(与A相反 C(T>T>T D(与C相反 R12R134AR22 R134AR12R221537 在同样的冷凝温度下，以R12、R134a、R22作制冷剂，冷凝压力大小的次序
是 。
A(P>P>P B(P>P>P C(P>P>P D(P>P>P R22R12R134AR134AR22R12 R22R134AR12R134AR22R121538 R22制冷剂标准大气压的沸点是 。
A(-40.8? B(-29.8? C(-26.5? D(-33.4? 1539 R134a制冷剂标准大气压的沸点是 。
A(-40.8? B(-29.8? C(-26.5? D(-33.4? 1540 R717制冷剂标准大气压的沸点是 。
A(-40.8? B(-29.8? C(-26.5? D(-33.4? 1541 R717对 起腐蚀作用。
A(铜金属 B(磷青铜 C(钢 D(铁 1542 使用下列制冷剂的压缩机在同样工况下排气温度最高的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1543 下列制冷剂在冷凝温度相同时排气压力最高的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1544 下列制冷剂中在同样蒸发温度下吸气压力最高的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1545 R22与R12相比 是不对的。
A(溶水性稍强 B(电绝缘性较强
C(蒸发温度下深油性差 D(渗漏性更强 1546 R22与R12相比 是不对的。
A(单位容积制冷量较大 B(标准大气压沸点低
C(同样冷北温度排气压力高 D(同样蒸发温度吸气压力低 1547 以R22代替R12作制冷剂 。
A(对大气臭氧层无破坏作用 B(不会产生“冰塞”
C(压缩机不发生“奔油” D(同一台压缩机制冷量更大
提示:R22臭氧潜能消耗值为0.93;微深于水;在8?以上易溶于油，单位制冷量
比R12约大60%。
1548 下列制冷剂中完全不破坏大气臭氧层的是 。
A(R22 B(R134a C(R717 D(A+B
1549 R134a不破坏臭氧层是因为它 。
A(不含氢 B(不含氟 C(不含氯 D(在大气中可分解 1550 现在船用制冷剂以R22代替R12的主要原因是 。
A(价廉 B(可减小轴功率 C(不易冰塞 D(对臭氧层破坏轻 1551 R22制冷剂对 材料有侵蚀作用。
A(铜合金 B(镀锌金属 C(氯丁橡胶 D(天然橡胶 1552 下列制冷剂中在空气中浓度达到一定范围可燃爆的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1553 下列制冷剂中对大气臭氧层无破坏作用的是 。
A(R12 B(R22 C(R502 D(R134a
提示:R134a分子式中不含有CI元素，在高空分解不会产生破坏臭氧层的CI离子。 1554 用 作制冷剂时压缩式制冷装置不需设干燥器。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717
提示:R717易溶于水，系统不会产生冰塞。
1555 氟利昂易深于油不会 。
A(妨碍冷凝器传热 B(久停车后起动时“奔油
C(使蒸发压力降低 D(使滑油粘度降低
提示:氟里昂易溶于油则冷凝器换热面上不会形成妨碍传热的油膜。 1556 下列制冷剂中对铜及一般铜合金有腐蚀性的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1557 下列制冷剂中液态比水轻的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1558 下列制冷剂中与滑油相溶性最差的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1559 下列制冷剂中溶水性最强的是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717 1560 R22与R12相比正确的是 。?标准大气压沸点低;?溶水性稍好;?溶
油性好;?电绝缘性较差;?对臭氧层破坏作用较轻;?单位容积制冷量较大。
A(???? B(????? C(???? D(除?以外 1561 R717在船上使用不普遍主要是因为 。
A(价格贵 B(单位容量制冷量小 C(放热系数小 D(安全性差
提示:R717在空气中容积百分比>0.5%~0.6%，则人停留0.5h有危险，>11%可燃，>16%
可爆。
1562 以R134a代替过去常用的氟利昂作制冷剂，下列说法不对的是 。
A(必须改用适于它的脂类润滑油 B(不能用卤素检
C(不能用硅胶做干燥剂 D(排气温度调需采用水冷
提示:目前常用冷冻机油与R134a不相溶，故回油困难;R134a不含CI，卤素检漏
灯检不出来;它的分子直径小，易被硅胶吸附及分解。 1563 新采用R134a为制冷剂主要是因为它 。
A(价廉 B(制冷系数高 C(单位制冷量大 D(不破坏臭氧层
提示:R134a的臭氧消耗潜能值为0。
1564 R22制冷装置必须周到的考虑蒸发器和吸气管路回油问题主要是因为R22
。
A(容油量特别大 B(在任何条件下不溶油
C(高温时溶油，低温时难溶 D(所用油黏度太大
提示:R22在-8?以下与冷冻机油难溶，故膨胀阀后其所携带油即分层。 1565 R22制冷剂限制含水量的目的是 。?防冰塞;?防腐蚀;?防“奔油”。
A(? B(? C(?? D(???
提示:R22中含水超过60~80mg/kg即会。
1566 R22的含水量限制在60~80mg/kg以下是为了防止 。
A(腐蚀金属 B(冰塞 C(降低电绝缘性 D(降低凝固点 1567 关于R22正确的是 。?含水量不致“冰塞”即可能腐蚀金属;?气态溶
水量比液态少;?不破坏臭氧层;?不会在压缩机中引起“奔油”;?液态含水多时
水浮在上层。
A(??? B(??? C(?? D(全对
提示:R22不具有“自干性”，液态比容为1.2。
1568 下列说法中错的是 。
A(氨制冷装置不会冰塞 B(氨压缩机不会“奔油”
C(R22制冷装置不会冰塞 D(A+B+C
提示:R22仅微溶于水(-30?时180mg/kg)。
1569 冷冻机油与其它设备滑油和液压油相比，最主要的特点是 。
A(粘度指数高 B(闪电高 C(凝固点低 D(抗氧化安定性好
提示:冷冻机油最重要的是在蒸发器的低温条件下不凝固。 1570 用于氟利昂装置的冷冻机油应比用于氨装置的 。
A(粘度低 B(粘度高 C(闪点高 D(凝固点低
提示:氟里昂易溶于油会使冷冻机油粘度下降。
1571 氟里昂溶入滑油中，会使其 。
A(粘度增大 B(粘度减小 C(凝固点变高 D(与C相反 1572 氟利昂制冷装置冷冻机油敞口存放最担心的是 。
A(混入杂质 B(氧化变质 C(混入水分 D(溶入空气
提示:敞口存放混入水分会引起冰塞。
1573 冷冻机油粘度过低主要的危害是 。
A(容易奔油 B(油损耗过快 C(漏气量增加 D(油进入系统量增多
提示:制冷压缩机工作温度不高，冷冻机油的润滑、冷却作用兼有，应注意粘度对
密封作用的影响。
第四节 活塞式制冷压缩机
1574 全封闭压缩机与开启式压缩机相比，对冷冻机油的 要求更高。
A(电绝缘性 B(氧化安定性 C(含水量 D(粘度指数
提示:全封闭式压缩机的冷冻机油直接与电机绕组接触。 1575 下列关于冷冻机油的说法中错的是 。
A(有时可用来控制卸载机构动作 B(因制冷剂不同而应选不同的牌号
C(因用于食品冷闸或是空调装置而选不同的牌号
D(难免会有一部分在工作中进入蒸发器
提示:空调装置蒸发温度比冷库制冷装置高，为简化管理，没必要另选冷冻机油牌
号。
1576 制冷压缩机选用的冷冻机油粘度过小，制冷压缩机会 。
A(机械效率降低 B(输气系数降低] C(排气温度升高 D(A+B 1577 压缩机排气压力超过规定数值时，若压缩机安全阀被打开，高压气体将
。
A(流回吸气腔 B(排向舷外 C(流回储液器 D(排向蒸发器 1578 8FS10制冷压缩机缸为 ，汽缸中心线夹角为 。
A(80mm,90? B(100mm,60? C(100mm,90? D(100mm,45? 1579 影响8FS10制冷压缩机余隙容积的垫片在 。
A(汽缸盖与汽缸体之间 B(缸套凸缘与缸体上部隔板之间
C(连杆大端上下轴瓦之间 D(假盖下端面
提示:改变缸套凸缸体上部板间垫片厚度将改变假盖与活塞之间“余隙”，而连杆大
端用薄壁轴瓦，不设垫片。
1580 不会使活塞式制冷压缩机输气系数降低的是 。
A(吸入滤器脏堵 B(冷凝器冷却水温升高
C(假盖弹簧弹性太强 D(气阀弹簧弹性太强
提示:吸入滤器堵和气阀弹簧太强使吸气阻力增大;冷凝器冷却水温度高则冷凝压
力高，吸、排气压力比大;假盖弹簧强弱不影响排气量。
1581 不会使活塞式制冷压缩机输气系数降低的是 。
A(冷凝器脏污 B(活塞环失去弹性 C(缸套垫片加厚 D(滑油压力不足
提示:冷凝器脏污影响排气压力;活塞环失去弹性影响漏气量;缸套垫片厚影响余
隙。
1582 使活塞式制冷压缩机实际排气量下降的最常见原因是 。
A(气缸冷却不良 B(余隙容积增大
C(气阀和活塞环漏气量增加 D(吸入滤网脏污
提示:漏泄是对输气系数影响最大的常见原因。
1583 下列因素中会使活塞式制冷压缩机输气系数降低的是 。?冷却水量不足;
?假盖弹簧太硬;?余隙容积减小;?气阀变形;?系统中进入空气多。
A(??? B(??? C(?? D(???
提示:?和?使排气压力升高;?使漏泄增加。
1584 8FS10制冷压缩机下层隔板最低处所开的通轴箱的孔道，作用不包括
。
A(让吸气带回的滑油返回曲轴箱 B(必要时抽空曲轴箱
C(抽走漏入曲轴箱的冷剂 D(减少吸气压力波动
提示:该孔为回油均压孔。
1585 压缩机采用双阀座截止阀是为了
A(加强阀气密性 B(减小阀流动阻力
C(可启闭多用通道 D(提高阀使用寿
1586 制冷压缩机双阀座垫截止阀多用通道接压力表时使用中 。
A(要么全开，要么全关 B(开启时开一半为宜
C(开足后应退回一圈 D(关足后应退回一圈 1587 制冷装置的设备?压缩机安全阀;?压力继电器;?冷凝器安全阀，其动作压力
应 。
A(?>?>? B(与A相反 C(?>?>? D(与C相反
提示:冷凝器安全阀开冷剂会泄放大气;压缩机安全阀开则吸气回流损失大;高压
继电器动作停车最安全、经济。
1588 我国造船规范规定R22制冷装置安全阀开启压力应略低于 。
A(1.03MPa B(1.72MPa C(2.0MPa D(冷剂在46?时饱和蒸气压力
提示:船用R22制冷压缩机的设计压力为 1.72MPa。
1589 有的活塞式制冷压缩机缸盖下有较粗的弹簧，其作用是 。
A(防止排气压力过高 B(防液击造成机损 C(A+B D(减震 1590 活塞式制冷压缩机假盖的主要作用是 。
A(减小余隙容积 B(改善缸头冷却
C(防止液击造成机损 D(降低排气阻力
1591 8FS10活塞式压缩机发生液击时下列部件?假盖;?假盖导圈;?假盖弹簧;?吸气
阀限位器;?排气阀内座芯，其中会动的是 。
A(?? B(? C(??? D(???
提示:发生液击并不一定排气压力高。
1592 制冷压缩机铝活塞与钢活塞销之间是 。
A(动配合 B(过渡配合 C(过盈配合 D(A或B
提示:工作时温度升高，但活塞热膨胀会比钢活塞销大。
1593 制冷压缩机一般采用 轴封。
A(软填料 B(机械 C(皮碗 D(A或B或C
提示:采用机械轴封可靠、寿命长而助功率消耗低。
1594 我国规定制冷压缩机满足润滑需要时油压差应大于 。
A(0.1MPa B(0.15MPa C(0.2MPa D(0.3MPa 1595 判断制冷压缩机工作中滑油系统工作是否正常应观察 。
A(滑油泵排出压力 B(滑油泵吸入压力
C(油泵排压与压缩吸入压力之差
D(压穷乡僻壤机排出压力与油泵排出压力之差
提示:润滑系统是从曲轴箱吸油又回到曲轴箱，后者压力与压缩机吸入压力相同。 1596 理代活塞式制冷压缩机常在曲轴箱内设电加热器是为了 。
A(降低滑油粘度，便于启动 B(防止启动时“奔油”
C(提高吸气过热度 D(防止冬季滑油凝固
提示:冬季起动前或停车时间长了，油温下降会使深入其中的氟里昂增多，再次起
动时压力下降氟里昂会逸出而生成大量气泡，即“奔油”会影响油压。 1597 活塞式制冷压缩机最常用的能量调节方法是 。
A(顶开排气阀片 B(顶开吸气阀片 C(调节旁通回气阀 D(关小排气截止阀 1598 当制冷压缩机输气系数降低时，其 。
A(排压升高吸压降低 B(排压、吸压降低
C(排压、吸压升高 D(吸压升高排压降低
1599 有油压顶杆启阀式调节机构的制冷压缩机在 情况会卸载。
A(滑油压力太高 B(排气压力太高 C(吸气压力太高 D(滑油压力太低
提示:油压顶杆启阀式能量调节机构以滑油压力为动力，油压太低则无力实现加载。 1600 油压启阀式制冷压缩机卸载机构在?压缩机过载;?膨胀阀开度过大;?吸气压力过
低;?刚启动未建立油压;?安全阀失灵;?滑油泵断油时，会卸载的是 。
A(???? B(???? C(??? D(????
提示:吸气压力过低会自动卸载;油丈夫不足则无力加载。
1601 活塞式制冷压缩机能量调节机构未有样用 为驱动力的。
A(滑油压力 B(排气压力 C(吸气压力 D(电磁力
提示:吸气压力太低，一般不用来作能量调节机构驱动力。
1602 制冷压缩机能量调节通常是以 为信号(被调参数)。
A(排气压力 B(吸气压力 C(滑油压力 D(蒸发温度 1603 活塞式制冷压穷乡僻壤机能量调节的最常用方式是 .
A(改变转速 B(改变活塞行程 C(顶开吸入阀 D(顶开排出阀
提示:顶开吸入阀使吸气回流，易于实现且运行功耗小。
1604 带油压顶杆卸载装置的活塞式制冷压缩机顶杆伸出一半，导致吸气阀片敲击有可能是
因为 。
A(油压太高 B(油压不足 C(A、B都不可能 D(A或B 1605 制冷压缩机发生液击时首先是 。
A(高压继电器断电 B(安全阀顶开 C(假盖顶起 D(过电流保护断电 1606 制冷压缩机滑油泵排油会通到下列部件 中。?卸载油缸;?压差继电器;
?滑油分离器;?滤器;?机械轴封;?油压调节阀。
A(??? B(???? C(????? D(????
提示:制冷压缩机一般不设排油滤器、滑油分离器是设在排气管上。 1607 现代活塞工制冷压缩机常在曲轴箱内设电加热器是为了 。
A(降低滑油粘度，便于启动 B(防止启动时“奔油”
C(提高吸气过热度 D(防止冬季滑油凝固
提示:冬季起动前或停车时间长了油温下降会使溶入其中的氟里昂增多，再次起动
时压力下降氟里昂会逸出而生成大量气泡，即“奔油”会影响油压。 1608 制冷压缩机启动时发生“奔油”是因为 。
A(滑油中溶解的水分逸出 B(滑油中溶解的冷剂逸出
C(油位太高 D(油温太高
1609 我国规定氟利昂压缩机曲轴箱油没温度运行时不应高于 。
A(60? B(70? C(76? D(80?
1610 活塞式制冷压缩机采用最广泛的能量调节方法是 法。
A(吸气节流 B(吸气回流 C(排气回流 D(变速调节
提示:吸气回流经济性好又较易实现。
1611 说制冷压缩机采用能量调节装置可以减少 的可能性是不对的。
A(吸气压力过低 B(排气压力过高 C(制冷系数降低 D(起停频繁
提示:能量调节可在吸气压力降低时减小抽气量，以免不必要的停车，也可保持较
高的制冷系数。
1612 制冷压缩机能量调节机构在 时卸载。
A(排气压力过高 B(排气温度过高 C(电机电流过大 D(吸气压力过低
提示:制冷装置大我以吸气压力为能量调节机构动作的信号。 1613 有油压顶杆启阀式调节机构的制冷压缩机在 情况会卸载。
A(滑渍压力太高 B(排气压力太高 C(吸气压力太高 D(滑油压力太低
提示:油丈夫顶杆启阀式能量调节机构以滑油压力为动力，油压太低则无力实现加
载。
1614 油压启阀式制冷压缩机卸载机构在?压缩机过载;?膨胀阀开度过大;?吸气压力过
低;?刚启动未建立油压;?安全阀失灵;?滑油泵断油时，会卸载的是 。
A(???? B(???? C(??? D(????
提示:吸气压力过低会自动卸载;油压不足则无力加载。
1615 活塞式制冷压缩机能量调节机构未有采用 为驱动力的。
A(滑油压力 B(排气压力 C(吸气压力 D(电磁力
提示:吸气压力太低，一般不用来作能量调节机构驱动力。
1616 制冷压缩机能量调节通常是以 为信号(被调参数)。
A(排气压力 B(吸气压力 C(滑油压力 D(蒸发温度 1617 活塞式制冷压缩机能量调节的最常用方式是 。
A(改变转速 B(改变活塞行程 C(顶开吸入阀 D(顶开排出阀
提示:顶开响应及阀使吸气回流，易于实现且运行功耗小。
1618 带油压顶杆卸载装置的活塞式制冷压缩机顶杆伸出一半，导致吸气阀片敲击有可能是
因为 。
A(油压太高 B(油压不足 C(A、B都不可能 D(A或B
第五节 压缩式制冷装置的系统和辅助设备
1619 制冷装置冷凝器的排热量近似等于是 。
A(制冷量 B(制冷量+压缩机轴功率
C(制冷量+压缩机指示功率 D(制冷量+压缩摩擦功率
指示:指示功率是压缩制冷所耗功率，大多转变成热量进入制冷剂，在冷凝器中被
排走。
1620 在下列元件中?冷凝器;?回热器;?滑油分离器;?蒸发器;?贮液器?干燥器;
?电磁阀;?膨胀阀;?蒸发压力调节阀，按冷剂压力由高到低通过的次序应
是 。
A(????????? B(??????????
C(????????? D(?????????? 1621 制冷装置冷凝器工作时进出水温差偏低，而冷凝温度与水的温差大，则说
明 。
A(冷却水流量太大 B(与A相反 C(传热效果差 D(与C相反
提示:船舶制冷装置冷凝温度与冷却水出口温度设计温差为3~5?，温差大说明却
效果差。冷却水进出口设计温差为2~4?;温差偏低说明传热不好。 1622 制冷装置冷凝器工作时冷凝温度与水的温差在大，而进出水温差较大，则说
明 。
A(冷却水流量太大 B(冷却水流量太小 C(传热效果差 D(与C相反 1623 压缩制冷装置中冷凝器的容量偏小不会导致 。
A(排气压力降低 B(冷凝温度升高 C(排气温度升高 D(制冷量降低
提示:冷凝器容量小则冷凝速度慢，冷凝压力会升高。
1624 压缩制冷量装置中冷凝器容量偏大不会导致 降低。
A(排气压力 B(排气温度 C(制冷系数 D(轴功率
提示;冷凝器容量大则冷凝压力低。
1625 制冷装置所配蒸发器在设计工况其制冷量应 。
A(与压缩机制冷量相同 B(与冷库热负荷相同
C(与A大10%~20% D(比B大10%~20%
提示:蒸发器的设计制冷量应适当超过冷库热负荷。
1626 制冷装置中的?冷凝器;?贮液器;?蒸发器;?压缩机中不设安全阀的
是 。
A(? B(?? C(?? D(全设
提示:凡承受高压的设备要设安全阀。
1627 船舶制冷装置菜库使用最普遍的蒸发器是 。
A(盘管式 B(壳管式 C(板式 D(冷风机
提示:菜库要求通风良好。
1628 船舶制冷装置中用来冷却载冷剂的蒸发器通常是 。
A(冷风机 B(蒸发盘管 C(壳管式 D(板式 1629 制冷装置中冷风机相对蒸发盘管来说 是不对的。
A(传热系数大 B(可使用电热自动融霜
C(能降低库内热负荷 D(使食品干耗大
提示:冷风机的电机的发热量约占保温期冷库热负荷的20%~30% 1630 某些船鱼、肉库采用蒸发盘管而不用冷风机，主要是因为它 。
A(传热系数高 B(安装方便
C(除湿效果好 D(附加热负荷小，且不易使食品风干 1631 制冷装置中冷风机相对蒸发盘管不具有的特别是 。?传热系数大;?安装
方便;?冷库降温快;?库温分存均匀;?食品干耗少;?蓄冷能力大;?增加热负
荷;?便于自动化霜。
A(??? B(???? C(???? D(?? 1632 制冷系统中滑油分离器通常设在 。
A(压缩机吸入口 B( 压缩机排出口 C(回到吸气管 D(贮液器出口 1633 氟利昂制冷装置滑油分离器分出的滑油是 。
A(放至油污柜 B(经回油均压孔回曲轴箱
C(回到吸气管 D(回到曲轴箱
1634 有的制冷装置滑油分离器回油管上设有电磁阀，它在 时开启。
A(压缩机运转 B(压缩机停车
C(曲轴箱油位过低 D(油分离器油位过高
提示:回油管上的电磁阀在停车时关闭以防排气漏回曲轴箱。 1635 关于制冷装置滑油分离器的下列说法错的是 。
A(氨制冷装置不可设 B(不可能将排气带油全部分离出来
C(某些小型氟利昂制冷装置不设 D(分出的滑油自动送回曲轴箱
提示:滑油分离器大约可分出冷剂排也携带滑油的70%，靠浮球阀控制流回曲轴箱，
小型氟里昂装置可不设。
1636 氟利昂制冷装置工作正常时，冷剂将少量滑油带入系统不会使 。
A(冷凝器换热性能变差 B(蒸发压力和制冷量降低
C(曲轴箱油位越来越低 D(A+C
1637 有的制冷压缩机滑油分离器自动回油管上装有孔板其作用是 。
A(过滤杂质 B(控制回油量
C(减轻浮球控制针阀磨损 D(A+B+C
1638 制冷装置将系统中冷剂全部收到贮液器中时液位以 为宜。
A(正好装满 B(80%左右 C(1/2~ 2/3 D(1/3~1/2
提示:贮液器收回系统全部冷剂时不宜装满，否则温度一升高压力会急剧升高。 1639 制冷装置中贮液器的液位在正常工作时以保持 为宜。
A(1/2~ 2/3 B(80%左右 C(1/3~1/2 D(能见到即可 1640 制冷装置贮液器顶部的平衡管与 相通。
A(压缩机排出管 B(压缩机吸入管 C(压缩机曲轴箱 D(冷凝器顶部 1641 制冷装置贮液器和冷凝器顶部的连接管的作用是 。
A(作压力试验时用 B(抽空系统时用
C(放空气时用 D(便于冷剂流入贮液器
提示:平衡管的作用是使冷凝器与贮液器压力相等，便于液态冷剂靠重力从前者流
入后者。
1642 制冷系统的应急泄放阀最好应设在 至舷外的管路上。
A(压缩机排气口 B(冷凝器顶部 C(贮液器顶部 D(贮液器底部液管
提示:紧急情况下泄放液体比泄放气体快。
1643 制冷装置冷凝器和贮液器顶部连通管上的截止阀 。
A(常开 B(常闭，压力试验和抽空试验时开
C(压缩机运转时开，停车时关 D(停用时间长，冷剂全收回时关
提示:长时间停用时贮液器所有阀门应关阀防漏。
1644 制冷系统干燥器通常设在 。
A(压缩机吸气管上 B(压缩机排气管上
C(贮液器和回热器之间管路上 D(回热器后液管上
提示:干燥器通常设在液管中回热器之前。
1645 用硅胶作干燥剂是利用其对水的 。
A(化学反应 B(吸附作用 C(拦截作用 D(乳化作用
提示:硅胶是多孔物质，其孔隙比水分子大而比冷剂分子小。 1646 关于氟利昂制冷装置下列说法错的是 。
A(有的可用冷凝器兼贮液器
B(空调装置蒸发温度在0?以上，可不设干燥器
C(干燥剂取出加热后可以再生使用
D(干燥器在系统正常运转一段时间后可以旁通
提示:氟里昂空调制冷装置冷剂含水多虽然不会冰塞，但会腐蚀金属。 1647 制冷装置运行时干燥—过滤器后面管路发凉结露，表明 。
A(系统冷剂不足 B(该元件堵塞 C(系统中水分太多 D(冷剂流量太大
提示:过滤器堵塞的流阻大，其后面冷剂压力低，会闪气而进入湿蒸气区，蒸发湿
度可能低大气露点。
1648 硅胶吸足水分后 。
A(流动阻力增大 B(温度降低 C(发生化学反应 D(会变色
提示:硅胶根据所掺染色剂不同，吸足水分后颜色会有不同的改变，例如棕色变蓝
色。
1649 硅胶吸足水分后要再生应将其 。
A(放太阳下晒干 B(放真空容哭中让水分蒸发
C(加热至140-160? D(加热至200?以上 1650 干燥器长期接入系统中的不利方面不包括 。
A(流阻大，使冷剂闪气 B(易被油和杂质污染
C(增加粉末进系统机会 D(使水分重新冲入系统 1651 回热器通常做成 。
A(管内流过气态冷剂，管外壳体内流过液态冷剂 B(与A相反
C(A或B D(板式换热 1652 制冷装置回热器是使 中的制冷剂相互换热。
A(吸气管和排气管 B(蒸发器和排气管
C(液管和排气管 D(液管和吸气管
第六节 制冷装置的自动控制和安全保护元件 1653 制冷装置自动化下列元件中不与系统制冷剂接触的是 。
A(油压差继电器 B(水量调节阀 C(温度继电器 D(高低压继电器 1654 关于制冷系统下列说法中错的是 。
A(当贮液器在冷凝器下不远，接管较粗时可不设平衡管
B(氨制冷装置不设回热器
C(R22制冷装置设回热器可提高制冷系数
D(R134a制冷装置不用硅胶作干燥剂。
1655 制冷装置正常运行不发生故障时没有任何动作的自动化元件是 继电器。
A(低压 B(高压 C(油压差 D(温度
提示:高压继电器仅起安全保护作用，工作正常排气压力不会高至使之动作，而油压
差继电器在机器起动过程会有短时间的油压不足。
1656 在制冷装置工作中 阀的动作不属于比例式。
A(热力膨胀 B(蒸发压力调节 C(水量调节 D(电磁
提示:电磁阀是双位控制
1657 内平衡式热力膨胀阀波纹管上方作用着 。
A(蒸发器进口压力 B(蒸发器出口压力
C(温包内饱和压力 D(冷凝压力
1658 外平衡式热力膨胀阀波纹管上方作用着 。
A(蒸发器进口压力 B(蒸发器出口压力
C(温包内饱和压力 D(冷凝压力
1659 内平衡式热力膨胀阀弹性元件下方作用着 。
A(蒸发器进口压力 B(蒸发器出口压力
C(温包内饱和压力 D(冷凝压力
1660 外平衡式热力膨胀阀弹性元件下方作用着 。
A(蒸发器进口压力 B(蒸发器出口压力
C(温包内饱和压力 D(冷凝压力
1661 外平衡式热膨阀的平衡管结霜表明 。
A(蒸发温度太低 B(蒸发器冷剂出口冷剂过热度太低
C(膨胀阀冷剂流量太大 D(膨胀阀波纹管顶杆填料漏泄
提示:平衡管结霜表明有液态冷剂流过。
1662 在单机多库的制冷装置中，温度继电器和 配合使用。对各个库温单独进
行控制。
A(膨胀阀 B(冷凝器 C(压机吸气阀 D(电磁阀 1663 原来用外平衡式膨胀阀的蒸发器改用内平衡式膨胀阀不会导致 。
A(出口过热度增大 B(制冷量降低
C(蒸发压力降低 D(压缩机轴功率增大
提示:外平衡改内平衡，弹性元件下方由作用蒸发器出口压力增大为进口压力，阀
开度变大。
1664 热膨胀阀选用外平均数式的依据是 。
A(蒸发温度低 B(蒸发压力低
C(蒸发器中压降大引起冷剂饱和温度降低多 D(与C相反 1665 热力膨胀阀调节杆处填料损坏，会导致制冷剂
A(蒸发器出口过热度降低 B(蒸发压力升高
C(泄漏量增大 D(蒸发器结霜严重 1666 原来使用内平衡式膨胀阀的蒸发器改用外平衡式膨胀阀
A(出口过热度会太大 B(制冷量会降低
C(蒸发压力会降低 D(价格稍贵，安装较麻烦
提示:外平衡式膨胀阀的开度真正与蒸发器出口过热度成正比，并无不孕，只是要
多设一根外平衡管。
1667 其它条件不变，蒸发器结霜逐渐加厚，热力膨胀阀开度会 。
A(加大 B(关小 C(不变 D(全闭
提示:蒸发结霜增厚则出口过热度减小。
1668 调节热力膨胀阀主要的依据是 。
A(蒸发压力高低 B(排气温度高低 C(吸气温度高低 D(吸气过热度高低 1669 下列情况下可引起热力膨胀阀开大的是 。?冷剂就足;?结霜加厚;?冷
风机转速下降;?库温下降;?库温上升;?冷凝压力下降。
A(??? B(?? C(?? D(???
提示:冷剂流量减小或蒸发器换热量增大的会使蒸发器出口过热度增大，则膨胀阀
开度加大。
1670 下列情况可引起热力膨胀阀关小的是 。?冷剂不足;?结霜加厚;?冷风
机转速下降;?库温下降;?库温上升;?冷凝压力下降。
A(?? B(??? C(?? D(???
提示:与上题相反
1671 热力膨胀阀和普通手动膨胀阀的主要差别是 。
A(控制流量范围大 B(自动控制蒸发压力大致稳定
C(自动控制蒸发器出口过热度大致稳定 D(自动控制蒸发温度大致稳定 1672 热力膨阀的开度取决于 。
A(蒸发器进口冷剂压力 B(蒸发器出口冷剂压力
C(温包压力 D(蒸发器出口过热度
1673 制冷装置热泪盈眶力膨胀阀靠调节 来保证蒸发器出口过热度合适。
A(蒸发温度 B(蒸发压力 C(冷剂流量 D(蒸发器换热量 1674 热力膨胀阀未装的备件如状态正常应处于 。
A(关闭状态 B(全开状态 C(1/2开度 D(开度视环境温度而定 1675 热力膨胀阀温包漏气则阀 。
A(全开 B(全关 C(开度视蒸发压力而定 D(开度视温包温度而定
提示:温包漏气则弹性元件上方显著压力降低，而膨胀阀的弹簧向上作用使阀芯关
上。
1676 制冷系统中热膨胀阀温包从管路上脱开则阀 。
A(全开 B(全关 C(开度视蒸发压力而定 D(开度视温包温度而定
提示:温包从蒸发器出口管路脱开则其感受温度变高，其中压力也升高。 1677 空调制冷装置热膨胀阀多用外平衡式，因为其 。
A(制冷量大 B(蒸发温度高
C(冷风机中冷剂压降大 D(蒸发器出口冷剂过热度大
提示:空调制冷装置蒸发器多用冷风机，其中冷剂的液体分配器局部阻力较大。 1678 外平衡式热力膨胀阀的温包应放在平衡管接点 。
A(之前 B(之后 C(A、B皆可 D(视安装条件而定
提示:阀杆填料处可能有少量液体冷剂漏入平衡管，使蒸发器出口处的局部冷剂过
热度下降，温包放在平衡管接点之前可不致误受影响。
1679 进口带滤网的热力膨胀阀在有冷剂流过时整个阀体结霜，说明 。
A(蒸发温度太低 B(冷库库温太低 C(冷剂流量太大 D(进口滤网脏堵
提示:正常时膨胀阀体靠出口一半(针阀后)结霜。滤网堵则进口成了节流口。 1680 蒸发器出口管径大于21mm时，感温包应巾在 。
A(垂直管路壁外 B(水平管路正下方
C(水平管路侧上方 D(水平管路侧下方
提示:管径粗时温包不宜放上方，否则因为管内上方冷剂而下方可能仍有液体滴，
但管内正下方又可能有油沉积。
1681 蒸发器出口管径小于21mm时，感温包应巾在 。
A(垂直管路壁外 B(水平管路正下方
C(水平管路侧上方 D(水平管路侧下方
提示:管径细时放倒上方能反映冷剂真空状况。
1682 一般热膨胀阀调到蒸发器出口工作过热度为 为宜。
A(0? B(2? C(3~6? D(2~8?
1683 下列关于热力膨胀阀调度的说法错的是 。
A(应在装置不工作时进行
B(每次调动量不要太大，调后应过一段时间后观察效果
C(蒸发器结霜太厚应化霜后调 D(冷凝器压力太低时不宜调 1684 制冷装置供液电磁阀应装在紧靠 的管路上。
A(膨胀阀前 B(膨胀阀后 C(背压阀前 D(背压阀后 1685 制冷压缩机因下列原因自动停车，故障排除后按复位按钮才能重新启动的
是 。
A(冷剂不足 B(蒸发器结霜严重 C(冰塞 D(滑油不足 1686 制冷装置 继电器一般无须人工复位。0
A(高压 B(低压 C(油压差 D(过电流 1687 制冷压缩机因下列原因停车，故障排除后无须按复位按钮即可再次起动的
是 。
A(冷却水中断 B(重装后盘车过重
C(因奔油油压不起 D(冷风机停转
1688 制冷装置因 自动停车后无须按复位按钮即可重新起动。
A(过电流 B(吸气压力过低 C(滑油压力过低 D(排气压力过高 1689 制冷装置因 阀未开，起动后自动停车，故障排除后一般要按复位按钮才
能重新起动的是。
A(冷凝器进水 B(贮液器出口 C(压缩机吸入 D(通膨胀阀进口 1690 制冷装置因 阀未开起动后停车，重新开阀后无须按复位按钮即可再起动。
A(冷凝器进口 B(压缩机排出 C(冷却进水 D(压缩机吸入 1691 热力膨胀阀温包所充的易挥发液体因 而异。
A(阀容量大小 B(所用蒸发器温度高低
C(系统所用制冷剂不同 D(阀为内平衡或外平衡式 1692 制冷压缩机因 严重脏堵自动停车，修复后要按复位按钮才能起动。
A(膨胀阀 B(滑油滤网 C(冷凝器水管 D(B+C 1693 制冷压缩机因下列原因起动后停车:?冰塞;?冷剂不足;?冷风机停转;?缺滑油;
?冷却水中断;?电压过低，问题解决后须按复位按钮才可重新起动的
是 。
A(??? B(??? C(?? D(???
1694 制冷装置中高压继电器是用来防止 压力过高。
A(吸气 B(排气 C(排气 D(冷却水
1695 制冷装置中低压继电器可以防止 压力过低。
A(吸气 B(排气 C(滑油 D(冷却水
1696 制冷装置中防止冷凝压力过低的元件是 。
A(热力膨胀阀 B(水量调节阀 C(低压继电器 D(高压继电器
提示:冷凝压力低时水量调节阀关小冷却水流量。
1697 制冷装置中的压差继电器感受的是 和 压力之差。
A(排气，吸气 B(油泵出口，吸气 C(排气，油泵出口 D(冷凝，蒸发
提示:吸气压力也是油泵吸入液面压力。
1698 制冷装置中控制库温的是 。
A(热力膨胀阀 B(背压阀 C(温度继电器 D(B+C
提示:温度继电器感受库温控制该库蒸发器的供液电磁阀启闭，也可直接控制压缩
机起停。
1699 制冷装置中控制蒸发温度的 。
A(热力膨胀阀 B(背压阀 C(温度继电器 D(低压继电器
提示:背压阀装在蒸发器出口控制蒸发压力。
1700 可用来控制压缩机间断工作的自动化元件是 。
A(压差继电器 B(温度继电器 C(低压继电器 D(B+C
提示:多数制冷装置以低压继电器根据吸入压力来控制压缩机起停;也有少数制冷
装置内温度继电器(单机多库时用并联控制)直接控制压缩机的起停。 1701 制冷装置中低压继电器以 压力为信号控制压缩机起停。
A(排气 B(吸气 C(滑油 D(库内感温包
1702 制冷装置高压继电器断电压力一般可调为 。
A(装置设计压力 B(略低于A
C(冷剂在46?时饱和压力 D(按C再适当加安全余量 1703 冷库制冷装置低压继电器断电压力可按 所对应冷剂饱和压力决定。
A(设计的最低库温 B(设计的最低蒸发温度
C(按A再低5? D(按B再低5?
提示:考虑到结霜和吸气管压降等原因，比设计最低蒸发温度再低些。 1704 空调制冷装置低压继电器断开压力可按 选定。
A(略高于大气压 B(0?所对应冷剂饱和压力
C(-3?所对应冷剂饱和压力 D(比B略高
提示:空调制冷装置蒸发温度约为-3?，管外表温度低于零度，开始结霜。 1705 冷库制冷装置低压继电器的闭合压力可按 所对应的冷剂饱和压力选取。
A(设计最高库温 B(设计最低库温 C(比A适当底些 D(比B适当底些
提示:考虑到库温达到上限时供液电池阀开，这时蒸发压力应能使低压继电器起动
压缩机。
1706 温度继电器的感温包在冷库中以放在 处为宜。
A(冷风机出口直接吹到 B(靠库门
C(冷风机回风区 D(冷风循环不到
提示:冷风机回风较能代表库温。
1707 RT型温度继电器不调主弹簧，只调节幅差螺帽改变空动间隙，将改变 。
A(温度上限 B(温度下限 C(A-B D(A和B
提示:下限由主簧决定，与幅差螺帽无关，而幅差螺帽可改变上限与下限差值。 1708 伙食冷库的温度继电器最常见的是用来控制 。
A(电子膨胀阀 B(供液电磁针阀 C(蒸发压力调节阀 D(回油电磁阀 1709 RT型温度继电器不调幅差螺帽，只调主弹簧张力，将改变 。
A(温度上限 B(温度下限 C(A-B D(A和B
提示:下限由主簧决定，幅差不变时，下限改变则上限也随之改变。 1710 在单机多库制冷装置中用于控制高温库蒸发温度的元件是 。
A(热力膨胀阀 B(蒸发压力调节阀 C(温度继电器 D(低压继电器 1711 某制冷装置的供液电磁阀为通电开启式，温度继电器有三个触点a、b和c，若a和b
闭合，则供液电磁阀的控制线路导通，若b和c闭合，则供液电磁阀的控制线路断开，
因此，当库温达温度继电器的下限时应闭合的触点是 。
A(a、b B(a、c C(b、c D(a、b和c全闭合
提示:温度(库温)降低时角触点应断开，使供液电磁阀断电。 1712 制冷用供液电磁阀选用直接作用式或间接作用式是根据 。
A(价格承受能力 B(蒸发温度高低
C(所通过制冷剂流量大小 D(蒸发器流动阻力大小
提示:制冷剂流量大则阀芯也开大，直接作用或靠电磁力难以开启。 1713 间接作用式供液电磁阀与直接作用式相比 。
A(动作更灵敏 B(对蒸发压力的控制精度较高
C(启阀力较大 D(启阀冲击较大
提示:间接作用式电磁阀的主阀是靠冷剂压力开启的。
1714 直接作用式供液电磁阀与间接作用式相比 。
A(启阀力较大 B(对蒸发压力控制精度较差
C(适用制冷剂流量较小 D(启阀灵敏性较差
1715 间接作用式电磁阀主阀开启是靠 。
A(弹簧力 B(重力 C(电磁力 D(冷剂压力
1716 直接作用式电磁阀主阀开启是靠 。
A(弹簧力 B(重力 C(电磁力 D(冷剂压力 1717 供液电磁阀安装时应装在 。
A(垂直管路上 B(水平管路上，线圈向上
C(水平管路上，线圈向下 D(A或B
提示:要使重力能帮助阀关闭。
1718 制冷装置供液电磁阀如进、出口反接将会 。
A(不能开启 B(不能关闭 C(严重节流 D(发热
提示:反接使冷剂压力直接作用于主阀下方，使之开启。 1719 选供液电磁阀备件时，无须考虑其适用 。
A(口径 B(电制 C(制冷剂 D(菜库或肉库
1720 下列关于油压差继电器的说法错的是 。
A(油泵排压低于调定值时延时后停车
B(油压差继电器停车后需人工复位
C(以双金属片为延时元件的继电器停车后立即复位无效
D(在压缩机起动后短时间内油压不足不会停车
提示:使压差继电器延时动作的不是油泵排出压力而是它与曲轴箱压力之差。 1721 调节正确的蒸发压力调节阀其控制的 。
A(蒸发压力略高于大气压 B(蒸发温度应不低于-3?
C(蒸发温度应为要求库温减传热温差 D(比C再低5?安全值
提示:蒸发温度保持在比库温低5~10?的传热温差为宜。 1722 在单机多库制冷装置中用于控制高温库温度的元件是 。
A(热力膨胀阀 B(蒸发压力调节阀 C(温度继电器 D(低压继电器 1723 在单机我库制冷装置中，高、低温库节发器 。
A(进口设蒸发压力调节阀 B(出口设蒸发压力调节阀
C(前者出口设蒸发压力调节阀，后者出口设止回阀 D(与C相反 1724 制冷装置设背压阀可以 。
A(提高制冷系数 B(控制高温库库温
C(使高温库蒸发温度合适 D(A+C
提示:设蒸发压力调节阀可使高温库保持较高蒸发温度，但压缩机吸气压力被被节
流降低，相当于进气节流，单位压缩功增加，制冷系数会减小。 1725 自动化的船舶伙食冷库有可能不设的是 。
A(高低压继电器 B(温度继电器 C(蒸发压力调节阀 D(水量调节阀 1726 单机库制冷装置取消背压阀不会使 。
A(高温库库温严重不均匀 B(高温库食品干耗过大
C(低温库库温降低慢 D(装置制冷系数降低
提示:不设背压阀高温库蒸发温度过低，除湿能力很在大，而且在高温库库温达到
下限电磁关闭前低温库难以制冷。
1727 菜库降温过程中蒸发压力调节阀开度 。
A(由大变小 B(由小变大 C(保持不变 D(周期性变化
提示:降温过程蒸发器传热温差逐渐减小，蒸发量逐渐降低。 1728 直接作用式冷凝器水量调节阀的开度是由 力控制。
A(电磁力 B(冷凝压力 C(冷却水进口压力 D(冷却水出口压力 1729 制冷装置冷凝器设水量调节阀的主要好处是 。
A(防止冷凝压力太高 B(防止冷凝压力变化太大
C(防止冷凝压力太低 D(节约冷却水耗量
提示:水量调节阀在冷凝压力过低时应关小冷却水，以免膨胀阀流量不足，不需要
保持冷凝压力恒定，因此有时会应用调节静差很大的直接作用式调节阀。 1730 直接作用式冷凝器水量调节阀的特点是 。
A(口径较大 B(灵敏性较差 C(启阀力较大 D(控制精度差
提示:弹簧张车要与冷凝压力平衡，在阀开启与开足过程压力变化很大。
1731 直接作用式冷却水量调节阀适用于 。
A(冷凝压力较高的场合 B(间接冷却式制冷装置
C(冷却水流量较小的场合 D(与C相反
1732 间接作用式冷却水调节阀适用于 。
A(冷凝压力较高的场合 B(间接冷却式制冷装置
C(冷却水流量较小的场合 D(与C相反
提示:冷却水流量大则阀芯也大，直接作用式靠冷凝压力克服弹簧力，开阀比较困
难，只能用它控制导阀，主阀靠水压差来开启。
1733 选用直接作用式或间接作用式冷凝器水量调节阀是根据 。
A(冷凝压力高低 B(冷凝温度高低
C(冷却水流量大小 D(对冷凝压力精度要求高低 1734 间接作用式冷凝器水量调节阀导阀的移动是由 控制。
A(冷凝压力 B(冷却水进口压力
C(阀上下冷却水压差力 D(电磁力
1735 间接作用式冷凝器冷却水量调节阀主阀的移动是由 控制。
A(冷凝压力 B(冷却水进口压力 C(阀上下冷却水压差力 D(电磁力
第七节 冷库及制冷装置的操作管理
1736 冷库热负荷中 只是在降温工况才存在。
A(操作热 B(呼吸热 C(换气热 D(货物热 1737 低温库保温工况的热负荷主要是 。
A(货物热 B(换气热 C(呼吸热 D(渗入热
提示:低温库装的鱼、肉类食物无呼吸热，也不必定期换气，保温工况也在存在货
物热。
1738 冷库外层壁面局部露说明 。
A(该处隔热层太薄 B(该处防潮层 C(该处隔热性降低 D(天气太潮湿
提示:局部结露说明该处壁温降至空气露点以下。
1739 冷库隔热结构中必须有连续的防潮层，主要是为防止空气中水蒸气渗入而 .
A(使金属锈蚀 B.使库内温度太大
C(凝露使隔热材料浸水 D(制冷装置冰塞
提示:水蒸气渗入隔热层会因温度降低而结露，导致隔热性能下降和隔热材料浸坏。 1740 冷库温度回哂试验要求停几测6小时库温回升值，应该是 。
A.只能在室内外温差25时进行 B.将库温从常温降至设计之后就停机测试
C.库内装满冷货降至设计库温下限并充分冷却后再测
D.空库时按C方法测
1741 船舶冷库温度回升实验在内外初始温差30?时，6小时库温回升要求不大
于 。
A.4.8? B.4.6? C.7.2? D.8.4?
提示:初始温差25?时，6小时温升不大于25?，其它温差下允许的温升可按比例
推算。
1742 船舶冷库温度回升实验在内外初始温差20?时，6小时库温回升要求不大于 。
A.4.8? B.4.6? C.7.2? D.8.4?
1743 我国规定船舶冷库温度回升试验应使隔热材料充分冷透后停机测试 温升。
A(6h B.8h C.10h D.12h 1744 我国规定船舶冷库温度回升试验，库内外初始温差温差25 时，6库温回升应不大
于 。
A.8? B(6? C(10? D(8?
1745 我国规定R22船用制冷装置气密试验压力为 。
A(1.03MPa B(1.72MPa C(2.00MPa D(46?时冷剂饱和气压
提示:气密试验压力为制冷装置设计压力。
1746 氟利昂制冷装置做气密试验时可向系统内先充入0.07~0.10MPa氟利昂，目的
是 。
A(除水 B(初步试漏 C(便于用皂液查漏 D(便于检漏灯查漏
提示:如能用检漏灯查漏比用皂液法快捷灵敏。
1747 压缩机制冷装置做气密试验时应将 阀通外接管端堵死。
A(充剂阀 B(冷却水进出阀 C(安全阀 D(A+B+C
提示:气密试验压力是设计压力，而安全阀开启压力不大于设计压力。 1748 制冷装置气密试验时，下列做法中不正确的是 。
A(安全阀出口应堵死 B(压缩机吸排截止阀应开启
C(热力膨胀阀和背压阀的旁通阀开启 D(拆除或隔离不能承受试验压力元件
提示:压缩机出厂做过压力试验，对系统做度验时不再包括在内，因机械轴封停车
时元压力油难免会有漏泄。
1749 气密试验后将冷系统抽空的目的是 。
A(清除残留试验用气 B(除水干燥 C(试验压缩机性能 D(A+B
提示:抽空尽可能不用压缩机进行。
1750 用制冷压缩机本身对系统做抽空试验时，下列做法中错的是 。
A(开始抽时吸入阀不全开 B(开足冷凝器冷却水
C(不让低压继电器和油压差继电器起作用
D(抽空结束时先闭死排气口再停车
提示:抽空试验时温度越高系统内水分越易蒸发。
1751 氟利昂制冷系统抽空后可以加入适量制冷剂重抽目的是 。
A(进一步查漏 B(减少系统中残留试验用气
C(防止用压缩机抽气使气温过高 D(A+B
1752 制冷系统用压缩机本身作抽空试验时，下列做法错的是 。
A(人工控制以最小排气量抽气 B(气温5?以下不宜进行
C(抽气应连续进行，不许中断
D(滑油排压与吸入压力差低于0.026MPa应停机
提示:水分蒸发较慢，为最大限度地抽出，可分次进行。 1753 制冷装置充剂阀一般设在 。
A(压缩机吸气管上 B(压缩机排气管上
C(液管干燥器前 D(液管干燥器后
提示:从充剂阀充剂是充入冷剂液体，并要求经干燥器后 1754 从充剂阀充冷剂时，钢瓶应 放置为宜。
A(向上直立 B(向上倾斜 C(水平 D(向下倾斜
提示:应保证钢瓶流出的是液态冷剂。
1755 从压缩机吸入阀外接通道充冷剂时，钢瓶应 放置为宜。
A(向上直立 B(向上倾斜 C(水平 D(向下倾斜
提示:从吸入阀充入冷剂应保证钢瓶流出的是气态冷剂。 1756 从制冷装置取出冷剂时，钢瓶应 放置为宜。
A(向上直立 B(向上倾斜 C(水平 D(向下倾斜
提示:取出冷剂时向瓶内充入气态冷剂，使之在瓶内液化。 1757 冷剂瓶口向下斜放从充剂阀充剂，如发现钢瓶出口端底部结霜表明 。
A(充剂太快 B(冷剂中有杂质 C(瓶中冷剂快用完 D(冷剂含水量多
提示:钢瓶底部结霜表明瓶内压力已降低，残留液态冷剂在气化时的沸点也降至0?
以下。
1758 从充剂阀向制冷系统充冷剂时，下列做法中错的是 。
A(关贮液器出液阀 B(开足冷凝器冷却水
C(开所有冷库电磁阀(只要高温库温度未到0?以下) D(开干燥器旁通阀
提示:新充冷剂可能含水，必须经过干燥器。
1759 为加快从充剂阀向制冷系统充冷剂的速度时，下列做法中不恰恰当的是
A(开膨胀阀旁通阀 B(开干燥器旁通阀
C(开背压阀旁通阀 D(开库温已到下限(菜库未到0?)的电磁阀
提示:充剂过程膨胀阀、背压阀和干燥器都必须投入工作。
1760 从制冷装置经充剂阀向钢瓶中转移冷剂时，下列做法中不妥的是 。
A(减小冷却水流量 B(钢瓶装满冷剂液体，然后换瓶
C(结束时关钢瓶阀前加热接管 D(必要时钢瓶口向上，抽气降温
提示:钢瓶中冷剂液体最多装至80%左右。
1761 从制冷压缩机排出阀外接通道取出系统中残留全部冷剂时，下列做法中不恰当的
是 。
A(手动小排量开动压缩机 B(强开背压阀或使之旁通
C(保留排气压力表有效 D(全关压缩机排出阀，用冰水冷却钢瓶
提示:向钢瓶充冷剂时，由压缩机通冷凝器的排出阀应逐步关小，以免排压过高。 1762 用卤素灯查到含氯氟利昂漏泄时火焰会变成 色。
A(蓝 B(绿 C(橙黄 D(红
1763 卤素检漏灯火焰变色的条件是 。?火焰上部有铜片;?空气中混有
5%~10%的含氯氟利昂;?空气中混有3%~5%的含氯氟利昂。
A(? B(? C(?? D(??
提示:含氯氟利昂浓度超过5%~10%，与炽热的铜分解出氯元素与铜发生反应的产物
使火焰变色。
1764 卤素检漏灯不适用的制冷剂是 。?R12;?R22;?R134a;?R717。
A(? B(? C(?? D(全适用
提示:适用含氯的氟里昂。
1765 卤素检漏灯在空气中有5%~10%含氯氟利昂时，火焰变色是因为氟利昂
。
A(在高温下燃烧 B(与空气发生化学反应
C(分解放出氯与铜发生反应 D(与丙烷等燃产发生反应 1766 氟利昂检漏灯调节阀可用来调节 。
A(火焰亮度 B(吸入气体流量 C(火焰高度 D(火焰颜色
提示:使火焰高度触及铜片为宜。
1767 关于制冷装置检漏，下列说法错的是 。
A(皂液法不适合低温库内检漏 B(卤素灯不适合R134a 检漏
C(任何制冷剂从缝隙处漏泄，都会留下油迹
D(卤素检漏灯用完后不宜将调节阀关太紧
提示:溶油性冷剂从缝隙处漏出，冷剂挥发后会留下油迹;皂液低温后会冻结。 1768 可以用湿酚酞试纸变红检漏的冷剂是 。
A(R12 B(R22 C(R134a D(R717。
遇水变成NHOH，呈碱性。 提示:NH34
1769 经 为制冷压缩机加滑油必须停车。
A(滑油泵吸口加油接头 B(曲轴箱加油阀
C(曲轴箱加油螺塞 D(压缩机自带补油罐
提示:曲轴箱螺塞打开后，机器运行会吸入空气。
1770 制冷压缩机下列情况中必须停车加油的是 。?油泵吸入端有三通阀;?
曲轴箱有加油螺塞;?曲轴箱有带阀加油接头。
A(? B(? C(?? D(??
1771 制冷压缩机下列情况中不必停车加油的是 。?油泵吸入端有三通阀;?
曲轴箱有加油螺塞;?曲轴箱有带阀加油接头。
A(?? B(?? C(?? D(??? 1772 制冷装置中空气主要聚集在 中。
A(压缩机曲轴箱 B(吸气管 C(排气管至冷凝器 D(贮液器
提示:空气比氟利昂轻。
1773 制冷系统放空气不可能在 处进行。
A(排出阀多用通道 B(吸入阀多用通道 C(高压表接头 D(冷凝器放气阀
提示:放空气在排气侧最高处。
1774 制冷系统放空气有可能在 处进行。
A(贮液器上部 B(吸入阀多用通道 C(膨胀阀进口 D(冷凝器顶部 1775 制冷系统下列部位?冷凝器;?贮液器;?排出压力表接头;?吸入压力表接头;?
膨胀阀，可能用来放空气的是 。
A(??? B(???? C(?? D(都可以 1776 空气漏入制冷系统不会 。
A(使冰塞可能性增加 B(使排气压力、温度升高
C(使机器运转时间延长 D(使机器起停频繁
提示:空气不能凝结，又妨碍传热，会使冷凝器中压力升高，还会带入水蒸气。 1777 制冷系统放空气应在 进行。
A(运行中 B(停车后及时 C(停车后一段时间 D(任何时间
提示:放空气等空气和冷剂气体静置分层后为宜。
1778 船用R22单级活塞式制冷压缩机最高排气温度不应超过 。
A(100? B(125? C(145? D(160?
1779 制冷装置停车并充分冷却后放空气，应分次进行，在 时结束放气。
A(出气时手感到冷 B(压力降至水温对应冷剂饱和压力
C(压力降至气温对应冷剂饱和压力 D(手上有油迹
提示:停车后经过一段时间，冷凝器中冷剂温度即接近水温，空气放尽后冷剂压力
应为水温对应的饱和压力，只有液态冷剂带出后手才会感到冷。 1780 定时电融霜装置中可设融霜保护继电器，在 超过调节定值时停止融霜。
A(融霜时间 B(空冷器壁温 C(空冷器内压力 D(B、C两种都有
提示:霜融完后，热量不再被霜吸收作为融解热，空冷器温度和管内冷剂压力都会
升高。
1781 制冷装置热气融霜是利用 来融霜。
A(低压水蒸气 B(热空气
C(制冷压缩机吸口过热蒸气 D(制冷压缩机排气
1782 电热融霜相比热气融霜来说 是不对的。
A(易实现自动化 B(不适用于蒸发盘管
C(经济性较好 D(不需增加管路系统
提示:蒸发盘管太分散，电热丝不可能加热全部盘管。
1783 顺流式热气融霜热气管是通到融霜蒸发器的 。
A(膨胀阀前 B(膨胀阀后 C(回气阀前 D(回气阀后
提示:顺流是指融霜热气流向与正常工作时冷剂流向相同。 1784 逆流式热气融霜热气管是通到融霜蒸发器的 。
A(膨胀阀前 B(膨胀阀后 C(回气阀前 D(回气阀后
提示:逆流是指融霜热气流向与正常工作时冷剂流向相反。 1785 关于热气融霜的下列说法中错的是 。
A(顺流式不适合蒸发器离冰机间太远的冷藏舱 B(产逆流式可不设回液管
C(逆流式融霜时膨胀阀旁通阀应开启 D(热气融霜不适于冷风机式蒸发器
提示:无论是蒸发盘管还是冷风机都可以用热气融霜。
1786 制冷系统热气融霜结束后要求缓慢开大蒸发器回气阀是为了 。
A(控制蒸发温度 B(防止压缩机过载
C(防止压缩机液击 D(调节压缩机能是
提示:热气融霜结束后融霜蒸发器中可能残留制冷剂凝结成的液体。 1787 制冷压缩机吸入阀多用通道在 操作中不会被用到。
A(加冷剂 B(加滑油 C(放空气 D(用压缩机作系统气密试验
提示:放空气必须在排出侧。
1788 制冷压缩机排出阀多用通道在 操作中不会被用到。
A(放空气 B(从系统中取出冷剂
C(用压缩机抽空系统 D(加冷剂
提示:用压缩机抽空时应从排出侧放气。
1789 制冷压缩机排出阀多用通道在 操作中可能被用到。
A(加冷剂 B(加滑油 C(放空气 D(用压缩机作系统气密试验 1790 制冷装置在下列操作中，?加冷剂;?加滑油;?放空气;?气密试验;?系统抽空;
?冷剂取出，吸入阀多用通道可能用到的是 。
A(??? B(??? C(??? D(??? 1791 制冷装置在下列操作中，?加冷剂;?加滑油;?放空气;?气密试验;?系统抽空;
?冷剂取出，可能用到排出阀多用通道的是 。
A(???? B(??? C(???? D(??? 1792 压缩制冷装置下列操作?充冷剂;?取出冷剂;?气密试验;?抽空系统;?加滑油;
?放空气，可通过充剂阀进行的是 。
A(?? B(??? C(???? D(全部 1793 要将系统中残存制冷剂全取出时，一般是将钢瓶接在 。
A(充剂阀 B(排出多用通道 C(吸入多用通道 D(出液阀 1794 制冷装置做气密试验时，为了防止冷凝器安全阀泄放冷剂，应 。
A(试验压力低于安全阀开启压力
B(将安全阀调紧，使其开启压力超过系统设计压力
C(将安全阀与通舷外管路脱开，阀出口端用盲板封死
D(A或B或C
1795 为加快制冷装置热气融霜速度可 。
A(停用该装置全部蒸发器 B(压缩机减缸工作
C(压缩机加缸工作 D(尽可能多地启用各库蒸发器 1796 制冷装置便于拆卸的元件如冰塞，可拆不用 清洗。
A(水 B(酒精 C(汽油 D(B或C
1797 船用R12单级活塞式制冷压缩机最高排气温不应超过 。
A(100? B(125? C(145? D(161? 1798 热气融霜时制冷压缩机应 进行。
A(停止 B(间断 C(放手动强开位置 D(放自动位置
提示:热气融霜是靠正常工作的冷库产生的制冷剂蒸气经压缩机加压升温后作热源。 1799 热气融霜系统如不设通冷凝器进口的液管，融霜后期应注意防止压缩机
。
A(排气压力太低 B(排气压力太高 C(吸气压力太低 D(吸气压力太高
提示:如融霜蒸发器不足与冷凝器串连，融霜后期只有部分残霜，压缩机的排气将
会得不到完全冷却。
1800 热气融霜系统如不设通冷凝器进口的回液管，融霜后期如排气压力太高应
。
A(稍开冷凝器进口阀 B(稍关压缩机排出阀
C(稍开冷凝器出口阀 D(稍开压缩机吸入阀
提示:此种情况指提融霜蒸发器与冷凝器并联。
1801 制冷压缩机吸入阀多用通道在 操作中可以被用到。
A(放空气 B(从系统中取出冷剂
C(用压缩机把系统抽空 D(加冷剂
提示:前三项可能用到排出多用通道。
1802 制冷装置气密试验最好用 进行。
A(N B(O C(空气 D(氟利昂 22
提示:选用安全、不含水而又价廉的瓶装气体。
第八节 制冷装置的故障分析
1803 会造成氟利昂压缩机曲轴箱中油位太低的是 。
A(贮液器中存油太多 B(系统制冷剂不足
C(运转时间过长 D(蒸发温度太高
提示:制冷剂不是在蒸发器中提前蒸发完，气流速度也低，带到蒸发器中的滑油将
无法返回压缩机。
1804 不会造成氟利昂压缩机曲轴箱油位降低过多的原因是 。
A(贮液器中存油过多 B(活塞刮油环装反
C(滑油分离器自动回油针阀阀孔堵 D(冷剂循环量太少
提示:油在贮液器中是与制冷剂相溶的。
1805 制冷压缩机过电流保护性停车不会是 引起。
A(轴承或活塞环太紧 B(起停频繁 C(电压太低 D(系统“冰塞”
提示:冰塞时节发压力降低，轴功率减小。
1806 制冷系统滑油分离器自动回油阀关闭不严可能造成 。
A(压缩机起停频繁 B(压缩机运行时间过长
C(曲轴箱大量跑油 D(A或B
提示:低压停车时滑油分离器回油针阀关不严会使排气短时间内漏回吸气侧。 1807 不会使制冷压缩机油压差继电器(带双金属片延时机构)断电停车的是
。
A(曲轴箱“奔油” B(起动过于频繁
C(轴承磨损严重 D(油压调节阀调节过紧
提示:起动短时间内油压不足双金属片会被加热，多次频繁起动则加热量会使双金
属片弯曲造成停车。
1808 不会使制冷压缩机起停频繁的是 。
A(系统中水分多 B(系统冷剂不足
C(系统中空气多 D(压缩机排气阀漏泄
1809 会造成制冷压缩机起停频繁的是 。
A(制冷剂含水多 B(系统混入空气
C(低压继电器幅差太大 D(滑油分离器回油阀堵 1810 不会使制冷压缩机运转不停的是 。
A(气阀漏泄 B(余隙太大 C(冷库隔热损坏 D(温主荆关温包破裂
提示:温度开关温包漏则其中压力低，相当于感受很低温度，会使供液电磁阀关闭。 1811 制冷装置制冷量不足，吸气压力偏高，不列原因?结霜重;?膨胀阀温包漏;?冷库
隔热层受潮;?系统中空气多;?冷剂不足;?气阀漏泄，其中不可能的
是 。
A(???? B(????? C(???? D(???
提示:使蒸发器“蒸发量”减少的情况不会使吸气压力偏高。 1812 制冷装置冷量不足，吸气压力偏高，下列原因?结霜重;?膨胀阀温包脱离管壁;?
冷库门关不严;?冷库隔热层受潮;?压缩机余隙太大;?冷凝器脏堵，有可能的
是 。
A(全部 B(除?以外 C(除??以外 D(???
提示:吸气压力偏高是因蒸发器“蒸发量”大或压缩机抽气量低。 1813 压缩机制冷量不足，吸气压力低，过热度不大，下列原因?冷剂不足;?脏堵;?结
霜厚;?风机停转;?膨胀阀温包破裂;?蒸发器面积小，可能的是 。
A(???? B(????? C(????? D(???
提示:吸气压力低是因为节发器“蒸发量”小，而吸气过热度不大是由于蒸发器换
热能力小，进蒸发器供液量自动调小所致。
1814 压缩机制冷量不足，吸气压力低，过热度大，下列原因?冷剂不足;?脏堵;?结霜
厚;?风机停转;?膨胀阀温包破裂;?蒸发器面积小，可能的是 。
A(???? B(????? C(????? D(???
提示:吸气过热度大是由于蒸发器供液不足所致。
1815 不能帮助判断制冷装置冷剂不足的迹象是 。
A(液管上观察镜中有大气泡流过 B(膨胀阀有“丝丝”响声
C(蒸发器前部不结霜 D(吸气压力低，过热度大
提示:冷剂不足则低温蒸发器后部不结霜。
1816 会造成制冷压缩机吸气管和缸头结霜是 。
A(蒸发温度太低 B(冷却水温度太低
C(膨胀阀温包破裂 D(肉库膨胀阀温包错放菜库回气管上
提示:这种情况是吸气过热度不够，即供给蒸发器的冷剂量不多。 1817 不会造成制冷压缩机吸气管和缸头结霜的是 。
A(肉库膨胀阀温包错放菜库回气管上
B(菜库膨胀阀温包错放肉库回气管上
C(膨胀阀温包脱管回气管 D(外产衡热膨胀阀顶杆填料漏 1818 关于制冷装置“冰塞”下列说法错的是 。
A(氨制冷装置不会“冰塞” B(会使范发盘管严重结霜
C(会使吸气压力降低 D(会使压缩机起停频繁
提示:冰塞使蒸发器供液量减少，蒸发盘管的部霜化。
1819 冷凝器排热能力太大可能使 。
A(压缩机输气系数降低 B(装置耗电量增加
C(膨胀阀流量不足 D(A+B+C
提示:冷凝器排热能力大则冷凝压力低。
1820 冷凝器排热能力太小不会使制冷装置 。
A(排气压力高 B(排气温度高
C(制冷量和制冷系数降低 D(吸气压力降低
提示:冷凝器排热能力大则冷凝压力高。
1821 会使制冷压缩机缸头过烫的是 。
A(余隙过大 B(运转时间太长 C(膨胀阀开度大 D(气阀漏泄
提示:气阀漏泄则部分气体反复经过过滤网使之发热，会传至缸头。 1822 下列情况中不会造成制冷压缩机排气温度过高的是 。
A(气阀漏泄 B(压缩机运转时间太长 C(安全阀阀漏 D(系统中空气太多
提示:只要压缩机技术状况和工况稳定，压缩机排气温度不会因运转时间长而升高。 1823 不会造成制冷压缩机排气温度过高/
A(吸气过热度大 B(气缸余隙过大 C(系统中空气多 D(冷却水量不足 1824 制冷压缩机排气压力过高不会是 造成。
A(冷凝器脏堵 B(系统中空气多
C(冷凝器端盖分水筋锈蚀烂坏 D(压缩机排气阀片漏
1825 冷库温度回升试验不合格将使制冷装 。
A(工作时间延长 B(每次停车时间缩短 C(制冷系数降低 D(A+B 1826 制冷装置充冷剂过多可能会使 。
A(蔬菜水果冻坏 B(压缩机过载 C(压缩机液击 D(高压继电器停车
提示:充剂过多可能使冷凝器(尤其兼贮液器时)液面太高，露在液面上能冷却排
气的冷却管太少。
1827 制冷压缩机电动机热继电器发生保护动作的原因通常是 。
A(压缩机排气压力过高 B(压缩机吸气压力过低
C(压缩机起停频繁 D(电机过载
1828 不可能造成伙食冰机起停频繁的是 。
A(制冷剂不足 B(“冰塞” C(蒸发器结霜严重 D(“奔油” 1829 容易导致活塞式制冷压缩机起动时发生“奔油”。
A(油位太低 B(油位太高 C(油温太高 D(油温低 1830 制冷压缩机制冷量不足，吸气压力低，过热度不大，不会是因为 。
A(冷凝压力太低 B(结霜严重 C(冷风机停转 D(冰机转速太高 1831 制冷压缩机制冷量不足，吸气压力低，过热度大，不可能是因为 。
A(冷剂不足 B(膨胀阀温包破裂 C(“冰塞” D(冰机传动皮带打滑
第五章 船舶空调装置
第一节 船舶空调的要求和分类
1832 使人能感觉空气干燥与否的空气参数是 。
A(含湿量 B(相对湿度 C(水蒸气分压力 D(露点
1833 由露点温度可以知道空气的 。
A(相对湿度 B(含湿量 C(干球温度 D(湿球温度
提示:知道了含湿量，就知道水蒸气的分压力，该压力所对应的饱和温度即露点。 1834 由湿球温度可以知道空气的 。
A(含湿量 B(相对湿度 C(水蒸气分压力 D(焓值
提示:测空气的湿球温度时，湿纱布的水分蒸发使湿球周围空气饱和，生成的蒸汽
的汽化潜热取自周围空气，使湿球温度比干燥温度降低，即湿球周围干空气的焓值
降低，但水蒸气焓值增多，湿空气总焓值不变。
1835 湿空气的?干球温度;?温球温度;?露点温度，它们之间的大小关系是
。
A(?>?>? B(??>? 1836 我国的船舶空调舱室设计标准是冬季室温为 。
A(18~20? B(19~22? C(24~28? D(27~29? 1837 我国的船舶空调舱室设计标准是夏季室温为 。
A(18~20? B(19~22? C(24~28? D(27~29? 1838 我国船舶空调舱室设计标准规定，冬季室内湿度应保持为 。
A(30%~40% B(40%~50% C(50%~60% D(60%~70% 1839 我国船舶空调舱室设计标准规定，夏季室内湿度应保持为 。
A(30%~40% B(40%~60% C(50%~60% D(60%~70% 1840 空调舱室人活动区的风速应是 m/s为宜。
A(接近0 B(0.15~0.20 C(不小于0.35 D(都行 1841 空调舱室新风供给量约每人 。 333/h C(30~50m/h D(大于50m/h A(2.4 B(20~30m
1842 集中式船舶空调装置的送风量是按满足成员对 的需要为原则决定的。
A(氧气 B(空气新鲜清洁程度 C(A+B D(保持合适的室内温、湿度
提示:满足人对氧气的最低需求，送风2.4立方米/人?小时即可;满足空气新鲜清
洁，送风应30~50立方米/人?小时;要满足室内温度、湿度合适，送风量要大得多。 1843 不符合我国船舶空调设计要求的是 。 3A(夏季室内、外温差不超过6~10? B(每人新风供给量30~50 m/h
C(冬季室内湿度控制为50%~60% D(离布风器风口1m处噪声不大于55~60dB
提示:相对湿度30%~70%多数人基本满意，但冬季加湿以保持下限30%~40%为宜，既
减少淡水耗量，又可避免舱壁湿度较低时结露。
1844 符合我国船舶空调设计标准的是 。
A(室内空气流速不超过0.15m/s B(室内各处湿差不超过3~5? 3C(新鲜空气供给量每人不小于2.4 m/h D(夏季室内湿度控制为30%~40% 1845 船舶空调装置冬季为使舱内湿度适合 。
A(送风湿度控制在40%~50% B(送风湿度控制在30%~40%
C(气温高于0~5?一般不加温 D(气温越高加湿量应越大
提示:冬季舱内设计气湿为19~21?，相对湿度按下限30%要求，含湿量约为4~5g/kg，
当海面空气相对湿度很高，气温高于0~5?时，含湿量可基本满足要求。 1846 集中式船舶空调装置送风舱室不包括 。
A(驾驶台 B(海图室 C(机舱集控室 D(餐厅
提示:集控室热负荷很大，热湿比特别高，统一送风必送风量很大，湿度也难以满
足要求。
1847 集中式船舱空调装置必须向 送风。
A(卫生间 B(厨房 C(餐厅 D(机舱集控室 1848 集中式船舶空调装置必须向 。
A(卫生间 B(病房 C(公共活动室 D(船员卧室
1849 有集中式空调的船舶，空调舱室室内气压与大气压相比 。
A(略高 B(略低 C(相等 D(A或B或C
1850 有集中式空调的船舶，非空调舱室室内气压与大气压相比 。
A(略高 B(略低 C(相等 D(A或B或C
提示:非空调舱室单设抽风口，靠空调舱室空气漏入保持其空气条件。 1851 空调舱室的湿热负荷是指单位时间内加入舱室的 热量。
A(舱壁渗入 B(太阳辐射 C(A+B D(能引起室温升高的
提示:显热负荷除前二项外还包括人体热和设备热。
1852 空调舱室的潜热负荷是指单位时间内加入舱室的 。
A(门窗漏入热量 B(水蒸气功焓值
C(能引起室温升高的热量 D(B+C
1853 空调舱空的全热负荷是指单位时间内加入舱室的 。
A(全部渗入热量 B(水蒸气的焓值
C(能引起室温升高的热量 D(B+C
1854 空调舱空的热湿比是指 之比。
A(显热负荷与湿负荷 B(全热负荷与潜热我荷
C(全热负荷与湿负荷 D(显热负荷与潜热负荷 1855 集中式空调装置采用回风的主要目的是 。
A(节省能量消耗 B(改善室内空气温、湿度条件
C(改善舱内空气洁净度 D(减少外介病菌传入机会
提示:回风的温度、湿度条件比舱外空气好，可减小加热、加湿(冬)或冷却、降
温(夏)的负荷。
1856 集中式船舶空调装置常允许采用一部分回风是因为 。
A(乘员对空气新鲜程度要求不高 B(为满足乘员对空气湿度的严格要求
C(节约能量是首要的要求
D(按热平衡求出的送负量超过新鲜空中气的需求量
提示:按热理衡要求算出的送风量远大于新鲜空气的需要量(30~50立方米/人?小
时)，故空调送风不必全用新风。
1857 当外界气候条件恶劣，舱室温度条件难以达到要求时，常用的应急措施是
。
A(延长空调装置工作时间 B(增大风机转速
C(增加空调装置用电量 D(增大回风比
提示:条件恶劣时可适当降低空气新鲜程度，优先满足使室内温度、温度的要求。 1858 集中式空调个别调节舱室空气温度的方法是改变 。
A(送风量 B(送风温度 C(门窗开度 D(A+B
提示:改变送风量称为变量调节，改变送风温度称为变质调节。 1859 集中式空调装置所谓变量调节是指改变 。
A(舱室送风量 B(回风比 C(耗电量 D(风机转速 1860 集中式空调装置所谓变质调节是指改变送风的 。
A(含湿量 B(温度 C(速度 D(新鲜程度 1861 集中式空调装置改变个别舱室温度用变量调节法的缺点不包括 。
A(不能保证舱室新鲜空气需求量 B(干扰邻近舱室送风量
C(增加能量消耗 D(影响室温均匀性 1862 采用集中式空调装置的货轮，空调分区的原则是按舱室 划分。
A(所在楼层 B(所在船员的级别 C(热湿比相近 D(所在船员的部门
提示:热显比相近的房间用同样参数的送风，改变送风量即可使它们的温、湿度皆
满足要求，热湿比相差太大则不能。
1863 乘员较多的客船集中式空调的分区原则是同一分区的舱室 。
A(热湿比相近 B(不穿过防火隔离区
C(不穿过水密隔离区 D(A+B+C
1864 高速空调系统相对低速系统而言， 是不对的。
A(可使送风量减小 B(可使风管尺寸、重量减小
C(可使运行成本降低 D(更便于安装
提示:高速空调送风量风压大，风机功率相对要高。
1865 采用高速空调相对低速系统而言 。
A(所需风机功率降低 B(工作噪声降低
C(可采用标准化圆风管，便于安装 D(要求送风量增大 1866 区域再热式空调系统可对 舱室的送风进行再加热。
A(显热负荷绝对值较大的 B(显热负荷绝对值较小的
C(全部 D(潜热负荷较大的
提示:区域再热工空调冬季在中央空调器中加热量仅满足显热负荷较小的区域的要
求，这样这些区域各房间不必关小送风量。
1867双风管空调系统不具有 特点。
A(可增在送风量 B(可实现冬、夏变质调节
C(可省去末端换热器，方便管理 D(常采用直布式布风器，噪声小
提示:双风管总送风量按设计要求，只是调节两种送风的比例。 1868 双风管空调系统可以 。
A(增大送风量 B(降温工况实现变质调节
C(取暖工况实现变质调节 D(B+C
1869 双风管空调系统两根风管分别送 。
A(新风和回风 B(高速风和低速风
C(经冷却和加热的空气 D(经不同程度处理的空气 1870 下列船用空调系统中冬、夏季都可变质调节的是 的系统。
A(区域再热式单风管 B(末端电再热式单风管
C(双风管 D(集中式单风管
提示:B在冬季可变质调节;A、D在冬夏、都不能变质调节 1871 下列船用空调系统中夏季只能变量调节，冬季可以变质调节的是
系统。
A(区域再热式单风管 B(末端电再热式单风管
C(双风管 D(末端水换热式 1872 下列船用空调系统中冬、夏季都只能变量调节的是 系统。
A(区域再热式单风管 B(末端电再热式单风管
C(双风管 D(末端水换热式 1873 冬季空调送风参数相同时，甲乙两房间如乙的热湿比大一倍则 。
A(要保持甲、乙房间同样温度和湿度，甲的送风量大一倍 B(与A相反
C(要保持室温相同，则甲的湿度较大 D(与C相反
浙公网安备 33021202002483