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一 九八二年
第 三 期
镇江 农业机械学院学报
二 解 ”
随
滚 动 轴 承 的 刚 度 计 算
林 松
摘 要
对于滚动轴承 的变形 分析及计算 , 机床
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
手册 采用 了 , 一
的 变形 公 式 。 由 于公 式 中的 变量 包括滚 动体 的数 目 、 滚动体 的几何尺 寸 , 必 然给设
计计算带来许 多麻烦 。 和 耐 已将 零间 隙 的双列 圆柱滚子 抽承 的 计
算公 式作 了变换 , 但 对于球轴承 的变换 公 式 至今尚 未见 有文献报导 。 本 文利 用非线
性 回 归 分析方法 , 导 出 了以 孔径 作为变量 的球轴承 变形 公 式 。 此外 , 对轴承 的
弹性位 移 系数日, 也 相 应 地 以 公 式 来表达 。 因此 , 对任意间隙 的滚动抽承 的变形都
可 以 用
数学
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公 式求得 , 设计者可 以 不必求助 于抽承手册和 诺莫 图 , 就 可 以 很方便
地算 出轴承 的变形 量或刚度值 。
机床主轴支承的径向变形占包括 轴承的弹性变形占, 、 轴承外圈 与箱体孔配合 表面 的
接触变形占 、 以 及轴承内圈与主轴轴颈配合表面的接触变形 。 , 即
占二 占 占
可 见 , 对于支承变形占来 说 , 轴承木身的变形 仅 占 值中的一部份 , 而接触变形占 和
占。在占值中所 占的 比重 , 则 因轴承的类型及选择的配合性质而异 。 如车床主轴前 支承装 有
一个双列向心短圆柱滚子轴承 , 当轴承的预紧量为 , 拼 , 外圈与箱体孔选过盈 召 的
配合时 , 求得 各项变形值如下〔, 〕 占 , , , , 。 ,, ,。 , 即占 、 , 二
占」。 又如某支承 由两个 向心推力球轴承组成 , 当轴向预紧力为 盯 , 轴承 外 圈
与箱体孔的配合间隙为知 , 轴承内圈与轴颈为过盈 群 的配合时 , 求得各项变形值如下 匀
二 拜 , 占 二 召 , 占。 召 , 即占 二 占, , 。二 占, 。 从上述两个例子可以说
明 , 凡是圆柱体的接合表面 , 无论是过盈配合还是有间隙配合 , 其内外圈的接触变形值均
较低 。 惟有锥孔配合的 。系列轴承 , 内圈接触变形值 占几乎接近轴承本身的变形量 。
此外 , 轴承支座的刚度对支承的变形影响也很大 。 如支承安装一个 轴承 , 当支架
壁厚 由 降至 切 。 时 , 其总变形值将增加约 〔
, 〕。 所 以计算支承变形占时 , 若支座
或箱体 刚度较低 , 就应该把该变形值也计算进去 。 遗憾的是支座 或箱体 刚度只有
通过试验来测定 。 上述的其它三项变形值 , 即占, 、 舀 、 占可根据文献〔, 〕的公式及 表格进行
计算 。
对于滚动轴承的变形计算 , 文献〔, 〕采用 了 一 的变形公式 及诺摸图 ,
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而对于 系列和 系列的滚子轴承 , 又推荐了 一 的变换 公式 ,
变换后的公式把轴承孔径汀和径向载荷尸 作为变量来表达 。 本文针对球轴承的弹性变形 占, 及
刚度计算 , 仿效 一 的变换公式 , 导出球轴承的变换公式 。
滚动轴承的弹性变形占、, 与滚功体的儿 何尺寸 、 受载的滚动体数 目以及负载的分 布情况
等 因素有关 。 后两个因素又会随轴承的间隙而变化 , 因此 , 国内外对滚动轴承变形的研究
都是 以零间隙为基础 。 即当间隙为零时 , 分析研究轴承的弹性变形占。 , 然后进一 步探讨间
隙变动时 , 轴承弹性变形的规律 , 即轴承在任意间隙状态下的弹性变形占,为
占 日
· 占。
式中 氏一一轴承中间隙为零时的径 向弹性变形最 召二
, 卜 , , 、 、 △
, 、 , , 、
,
口一一弹性位移东 数 , 为相对 日 陈一杯的早值幽数 ’
么 一一轴承中的间隙或预紧量 户 , 有间隙时取正号 、 预紧时取负号 。
下文对占。 、 日分另予 以讨论 。
零间隙滚动轴承的径向变形及刚度计算
按文献 , 当间隙为零时 , 球轴承弹性变形的 计算公式为
舀。 二 。、
厅
式中 口。。一一承受最大负荷的钢球 仁所承受的力 子
一一钢球直径 二。
而 。, 口 , 二 几
一 、、
式 ,
一
卜 只一一轴承的径 向载荷 介叮
一一钢球数 目
了一一钢球的列数 , 单列取 、 双列取 。
对于向心推力球轴承的变形计算 , 完全
一
可以借用式 ,
不过考虑到钢球是沿着接触角 承载 图 , 所 以钢球所承受
的力应为 对于本文所讨论的向心推力球轴承 。
么刀么 ‘弋
叹 月“
口产 , 、
丹
将侧 。 , 值代入式 求出的弹性变形 , 就是轴承内环的轴心线
沿着 角方 向的位移 髦 , 转化为径 向 , 则为轴承的径向弹性变
形占。 , , 即 图 向心推力球轴承
钢球承载与变形转化图
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乃 , 二 污
、
二 一 ,
· 尸 , 一了
一一不一 与。
。“
· 尸口
当。 。时 , 。 二 凡
一考
弓 · 口。
仁式右端即为向心球轴承的变形公式 , 即占。产 咨。 , 所 以适用于任何球抽承的径 向弹性
变形的通式夕
了 。 二 · 尸, 几‘
氏。 一 口 。 卜。 一
产 “ · 。 “
么
对 厂 型的 向心推力球轴承 , 工, , 二 “ ,
则 占。 二 工
厂
一丁 澎
由文献〔
·
, 〕知 , 圆柱滚子轴承的变形公式为
占 二
式 中 一一滚子 长度 二 二 。
利用式 、 便可以计算 耳廷和 圆柱滚子轴承的变形值 。 了旦是 由于公式巾包含
有滚动体数 「」和 几、何尺寸 , 因此计
一
算时必须备有轴承手册 , 这 自然会给设计者带来许多麻
烦 。 和 屯 已对双列向心短圆柱滚子轴 承的 变形公式作了变换 。 其变换公式
如下
系列轴承 舀。 铭
了’ 一
刁 一
、尹八曰了
,刁 万列粉 承 六。 。 一三
一二
。 今
显然 , 式 药 、 “ 较之式 , 计算起来要方便得多 ,
‘
己们不用杏 找轴承的结构叁
使可 以求出轴 派的 芝形 跪。 此外 , 由 护把变形脸作为负载和孔径 沟函 玫来衷达 , 就非
互观地把主抽刚度 与支
尹
次刚度联东起来 。 在主轴类到不变的前提 厂, 由 立二性如时由颈 的改
主轴刚度也相庄地改变 , 贝支承刚度
一
也随之而变 , 这就为确定 轴睁、顶提供 又 一 个
属。 但是对 几球轴承 , 下 今仍然没有见到类似于式 弓 的变换公式 。 作 者刊川
数常变依
非线性回归方法 , 对盛 》刑单列向心 行力球抽承的变 ,「三作 丁分析矛卜算 , 推导 出弹性变形
的数 户扮表达式如下
李工 系列车 承 舀 一 。 浦 ,
刁。 吕
了
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立
系列轴承 苏。 二
礴 三之
厂。 ”
理 系列车由承 占。 二
《
,
对 于 型向心拍呈力球抽承
,
其巾 、 系列的钢球直径分另 与 、
系列的对应相同 , 仅接触角 二 “ , 所 以可近似地利用式 来 计 算 。 对 应于
上述两类轴承的变形公式 , 、 , 可列出它们的刚度计算公式
票列柑承 兀 二 · ’“ 刁”· 吕’”
系列轴承 兀。二 含厂。
·
, 。· “
系列轴承 二 尸
。 二 ,碑 系列轴承
斗 系列韧承 。 二 厂, 了 · ,
式中 。一一零 间隙状态的轴承刚度 无 厂脚 , 。
木文导出的公式 一 或 论 一 是否可靠 , 或者说其误差有多大 ,
可以利用球轴承变形的原始公式来验证 。 向心推力球轴承变形的原始公式即为式 ,
变换为刚度公式为
。 二 刃 , 一犷 丁 了。
于是可用式 对公式 一 进行验证 。 现取孔径口二 一 幼 不同规格的
轴承 , 将参数汀、 、 洲全别代入 公式 一 , 现把求得的刚度值及误 差分别列于
表 一 。
从表 中可们 , 式 一 与式 寸勺于卜算值是非常接近的 。 其 中除了
二 误差达 洲之外 , 其余各种规格轴承的误差均在 以下 。 而对于机 宋
主轴常用规格来 说 , 轴承孔径一般在 一 佣 , 。 ,之间 , 则误差在 之内 , 作为 刚度计算是
允许的 。 图 是根拐表 作出的不同孔径时 , 系列枕 次的 刚度变化曲线 , 图示两条
曲线非常吻合 , 直 观地证明了公式 一 刊 的可靠性 。
木文所推导的球轴承变形变换公式 , 与双列短圆柱滚子轴承的变换公式具有相同的形
式 。 它们都 以径向载荷 和孔径 己的幂函数来表达 , 自然具有上面所论及的关于变 换公式
的优点 。此外 , 对这两类软承进行分析 比较 , 还可得出下列结论 。
、 滚动轴承的刚度为载荷的函数 , 刚度值随载荷的增加而提高 。 图 为 轴
承和 轴承在不 同的载荷下刚度变化曲线 。 由图可知 , 外载对滚子轴承刚度影响较小 。
而球轴承随着外载的增加 , 刚度值则成倍增加 。 球轴承的这一特 从, 能使主轴系统的变形
受载荷的影响较小 , 这是设 计者所追求的一种 一「况 。
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男
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倪
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日 二卜 卜,一州 甲 叫
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,
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剑
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‘ 。开、、加我
〔巧 , 华林 ,。‘度时火
丫欢 二
图 当 二 无 时 , 按式 、 作出的刚度曲线
努二
口乃甘岁口了‘产
男加
一 一 一 汰 一 一 一一 一一
巧
今
图 当 时 , 。一 曲线比较
、 孔径 对刚度的影响 , 则以滚子轴承显著 。 当 二 、 时 ,
系列的刚度为 系列的二倍 , 而当 , 时 , 其刚度的比值却增至五倍 , 当
二 时 , 刚度 比竟近于八倍 。 概略地说 , 两类轴承的刚度 比与孔径几乎 成 平 方的关系 。 根
据这个结论 , 进一步证实了 系列轴承应用于主轴支承的
’优 越性 。 一般说来 , 主轴
直径愈大 , 采用 系列轴承的效果愈显著 。
、 若令刚度比 《, 一 , , 二 雀旦丝
一
,‘ ,
八 。
一
一天而一
’ 括号内注
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脚为刚度公式的序号 。 把式 生
·
代入 述各式 , 可求得各系列轴承之间的刚度
的计算式如下
,
一 一 。 。川
, 。一 、、、二 汀 ·
一 一 厅 · , 。
图 衷示 ’ 各刚度比之问的关系 。 习 卜三条刚度比的型线分别与 二 的 直线相交 于
⋯上 一一
刃 乃 旅
‘
以认、
图 刚度比 与孔径 的关系
下点 , 交点在横座标上的投 影即 丫 、
、 。 一二条塑线不平行 , 说明
一
该二个系列 轴承
刚度的 高低顺序 , 随着孔径而变 。 三个交点把刚度的高低顺序划分为三个区域 。 因此 要按
孔径选择轴承 。 表 或许能为设计者提供选择的规范 。
表 轴承刚度 比较 友
孔径 切 。 ,
刚 度 比 较 〕一 , 魂
·
卜
友 的结论 , 山表 一 也可以得至」证实 。 以往 , 人们 认为宽系列轴承的刚
度要 比窄系列高 。 其实不然 , 由表 可舌出 , 恰恰足宽不列的 。轴承刚度耳、如轻 系列
或 中宽系列的轴承 。 适用任机床主轴的倒是轻系列轴承 。
、 根据上述讨 沦 , 由于 工 系列具有高刚度的特点 , 被广泛应用 , 就不难理解 。
但由于向心推力球轴承具有变形随载荷变化较小的特 点, 而且成本较低 , 因此主轴系统 也
可以采用 。 一般说来 , 轻型机床选用向心推力球轴承 , 其经济效果能更好些 。
二 任意间隙下轴承的径向位移
当间隙为零时 , 轴承的承载区为半个圆周 。 这时 , 轴承的径向位移 , 即轴承内圆轴心
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线的位移 , 仅仅是轴承本身的弹性变形占。。 但是 当存在间隙时 , 无论是正间隙还是预 紧状
态 , 轴承的承载区 则相应地变化 。 因此 , 滚动休承受的力口。。 也相应地起了 变化 , 轴承的
弹士二变形随之改变 。 当有间隙时 , 承载 已不 及半
圆 。 因此 , 载荷仅 由较少的滚动体来承受 , 口, 。
贝提高 , 所 以轴承的弹性变形 也丰卜应增大 。 但这
仅是有问隙轴承径 向位移 的 一 部分 。 引起轴承径
向位移的另
一
个因素是间隙 , 在 卜作状态 , 轴承
内圆因间隙而向下位移 , 其 泣移最为问隙的二分
之 。 所 以有间隙的轴承 , 其径 向位移要 比零间
隙轴承的变形 流大 。 随着问隙量 的增加 , 其位移
值将要迅速增加 。 而在预紧状态 , 与土述恰恰相
反 , 承载区遍及整个圆周 ,
‘
轴承的弹性变形要比
零 间隙变形 舀。少 。 文献乙 刀证明 了这种变化 , 仅
仅 与间隙尼 戈预紧 准 有 关 。 以 弹性位移 系数
日来修正零问隙时的变化仇 舀。 , 即可求得任意间
沙
仑
勺
图 求弹性变形修正系数 日线图
隙下轴承的径向位移 让 见 式 】。
数日是利川 图 来决定 。 为 便 于设计 ,
替 。 现对吕一一曲线分析如下
前 , 系 一滚珠轴承 , 一滚子轴承
作者根据日一一曲线的特点 , 提 出 以数 学 式 来 代
一
会值由 一 鉴。、 。、。、区 卜。
, 曲线 。、 。几乎重合 , 且近 ,以于直线 , 因止匕一丁用线
。
性方程式来农达 。
△ 人 二 。 。 。二 , 卜 , 、 , , , 尸 二 二 , 一 , 、二 二 二 。
乙 。一 气 一 ,
’
了日习还 日 , 月冬戈 、 口裂匡 以丁力 推 以 支又曲 三戈 。
因此日位 可分别按下列公式 卜算
舒 一 件卜正间隙时 日
二 ‘ · 会 ,
舒‘
一 。 时八。痴。为
滚子轴承 日
一 · 一
舒
一
⋯
一 。 · ’“
球轴承 口
一 ·‘ 一会
一
’
“
计算时 , 应先根据轴承的孔径 及径向载荷 求出零 问隙时的弹性变形舀。 , 然后按间
隙缝或预紧量 , 计算相对间隙 加 、
,
, 。 二。 , 。 , 一 , 。
、 、 , 月 。 、 , , 、 , , , ,
、
一 , , 一 ,
、
, 二 。
、 一 , 水 健 且 , 尽尸川 水付谈 刊 军 吮火坝系 , 卜日习份 川仪移 。比
、
, 八了
, 式 了 又 甲 乙。 系指取绝对位
·
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〔例 〕 某机床前支承采用三个向心推力球轴承 , 型号为 , , , 二
坛厂, 轴承的预紧量为 群切 , 求该支承的轴承刚度 。
仁解 〕 三个轴承的组合 , 其力学模型可看做是三个并联的弹簧 , 所以总刚度应为三个
轴承刚度之和 。 考虑到轴承靠得很近 , 载荷由三个轴承平 均承受 , 若轴承刚度为 , 则总
刚度 产 二 。 计算程序如下
,
了
按式 占。 二 艺之 一 。 之 邵
△ 一 召矛
。
二 一 了
一,
八一心口
八一公口
代入式 日
一 ·‘ 一 ‘ “·‘ ‘“· ‘ , 一 。 “‘ “· ”
代入式 日占。 产。 ,
厂群。 ,
, 产 。
从 上例可以看出 , 轴承的预紧对于提高刚度是很有效的 , 但是绝不能得出预紧量愈大
愈好的结论 。 由图 可以看到预紧过大后 , 日值降低不甚明显 , 相反地 由 于滚动摩擦大 ,
温升增高过剧 , 从而降低了轴承寿命 。 因此要恰当选择预紧量 , 文献 〕推荐最佳相对间
△了隙斌一 “ 一 ‘一‘
· ’。
参 考 文 献
仁 〕 《 机床设计手册 》编写组编 机床设计手册 第二册 , 机械工业出版社 ,
一 诬 一 , 《 》 ,
,
「 蕊 ,
《 上海交大译丛 机床主轴部件译文集 》, 了 年 月
〔 〕 一 、 。》
, 《 上海交大译丛 机床主轴部件译文集 》, 年 月
〔 , 金属切削机床主轴的工作质量 , 《 钻幢床 》 , , 期 。
」
, 《 上海交大译丛 机床主轴部件译文集 》, 年 月 。