SATWE结构整体计算时设计参数的合理选取(1-17)姜学诗

13 Building Structure 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 交流 We learn we go SATWE 结构整体计算时设计参数的合理选取（一） 姜学诗/中国建筑设计研究院审图所 1 总信息中各项参数的合理选取（一） 1.1 结构材料信息参数 目前，在建筑工程（民用建筑和工业建筑）中，按 结构材料分类，广泛应用的结构体系有钢筋混凝土结构、 砌体结构、钢结构和钢与混凝土的混合结构四大类。结 构材料信息参数可根据具体工程的结构材料类型，在上 述四大类结构中选取一种。 1.2 混凝土容重和钢材容重参数 一般情况下，钢筋混凝土材料的容重为 25kN/m3，钢 材容重为 78.5kN/m3。除了楼（屋）面板板面的建筑装修 荷载和板底吊顶或吊挂荷载可以在结构整体计算时通过 楼（屋）面“荷载平面图”输入外，梁、柱、墙等构件 表面的建筑装修层（包括钢构件表面的防火、防腐蚀涂 层或外包轻质防火板材等）的重量，则通过将钢筋混凝 土材料或钢材容重乘以增大系数来考虑。 根据具体工程的装修情况，钢筋混凝土材料容重的 增大系数一般可取 1.04~1.10，钢材容重的增大系数一般 可取 1.04~1.18。即结构整体计算时，输入的钢筋混凝土 材料的容重可取为 26~27.5 kN/m3，钢材的容重可取为 82~92 kN/m3。 钢材容重增大系数上限值较钢筋混凝土材料大，取 1.18 左右，主要是还要考虑钢结构构件可能有的加劲肋 和构件连接用节点板、拼接板及高强度螺栓等的重量。 1.3 水平力的夹角（Rad）参数 “水平力的夹角（Rad）”参数，实际上是指水平力 与整体坐标之间的夹角参数。建筑结构的整体坐标建立 后（图 1），风荷载和地震力总是沿着坐标轴方向作用。 当设计者认为在所设定的坐标系下风荷载和地震力不能 使结构处于最不利的受力状态时，则可以让结构沿顺时 针方向旋转一个角度，对于图 1 所示的结构，如定义水 平力的夹角为 30°，则结构将会如图 2 所示布置，但风荷 载和地震力并不随之而变，仍然沿着水平的 x 向和 y 向作 用，而竖向荷载不受影响。 比较计算分析表明，定义水平力的夹角为一大于零 的角度后，如果在结构整体计算中选择总刚分析 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ， 则结构本身的周期、振型等固有特性，即周期值和各周 期振型的平动系数和扭转系数不会改变，但平动系数在 两个方向的分量会有所改变。 图 1 结构平面示意（旋转前） 图 2 结构平面示意（旋转后） 由于侧刚模型是为减少结构的自由度而采取的一种 简化计算方法，结构旋转一定角度后，结构简化模型的 侧向刚度将随之改变，结构的周期和振型都会发生变化。 因此建议在结构整体计算时，在各种情况下均应采用总 刚模型，不应采用侧刚模型。 地震作用具有极大的不确定性和不可预知性，这主 要是指地震发生的时间、地点、强度和特性是不确定的。 地球上的任何一个地方都有可能发生地震。地震作用是 短时间的动力作用，一次地震的持续时间一般为 1min 左 右，最长也很少超过 3min。如四川 5·12 汶川大地震，地 震强烈波动时间长达 100s，约为 2min。 抗震设计时，对同一场地上的同一幢建筑结构而言， 由于结构在不同方向上的侧向刚度有差异，地震沿不同 的方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同。结构 的地震反应显然是地震作用方向角的函数，因此，必然 存在某个角度使得结构地震反应最大。这个角度称为最 不利地震作用方向角，并可以在 SATWE 软件计算结果文 件 WZQ.OUT 中查到。根据抗震 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 的要求，当文本文 件 WZQ.OUT 输出的“地震作用最大的方向（角）”大 于 15°时，应将这个角度在“水平力的夹角（Rad）”参 数项内填入，并重新进行结构整体计算，以体现最不利 的地震作用的影响。 由于 SATWE 软件对输入的两个不同角度进行计算 所得到的结果不能自动取最不利情况，所以设计者需要 在两个不同的工作目录下分别计算，然后对计算结果一 一比较，取最不利的情况进行结构构件配筋设计。为了 简化计算，避免对上述计算结果进行繁重的比较工作， 设计者也可以把这个角度作为斜交抗侧力构件地震作用 方向之一，即在“斜交抗侧力构件方向的附加地震数” 参数项内，增填这个角度进行结构整体分析，以提高结 构的抗震安全性。 1.4 地下室层数 simu 矩形 simu 矩形 simu 矩形 simu 矩形 14 设计交流 Building Structure We learn we go 多高层建筑，特别是高层建筑，一般均设有地下室。 在结构分析与设计中，上部结构与地下室应作为一个整 体进行设计计算。将上部结构与地下室分离计算，或者 指定地下室水平嵌固层数（例如，对于一个有二层地下 室的结构，在“地下室层数”参数项内若填-1，则表示上 部结构嵌固在地下二层顶板部位；若填-2，则表示上部结 构嵌固在地下一层顶板部位），均不符合工程实际情况， 也无法考虑上部结构在地下室嵌固部位的总水平地震剪 力对地下室结构的影响。 在用 PKPM 软件建模时，地下室有几层应建几层， 并在“地下室层数”参数项内，填入相应的层数数值。 根据抗震规范的规定，当地下室顶部不能作为上部 结构的嵌固部位时，地下一层的底板部位通常可满足上 部结构的嵌固要求。这时，可将地下室的层数减少一层 后进行结构的整体补充计算。结构设计可取上部结构嵌 固在地下室顶部和地下一层底部两种情况的包络结果。 上部结构嵌固部位的条件和要求及设计注意事项将另行 讨论。 1.5 竖向荷载计算信息参数 竖向荷载计算信息，即 SATWE 软件中的模拟施工计 算，软件一共给出了四种模拟施工计算方法可供选用。 1.5.1 一次性加载 这种计算方法实际上是假定结构已经施工完成，然 后将荷载一次性地加到结构上。由于竖向荷载是一次性 地加到结构上，从而造成结构竖向位移偏大。这对于框 架-核心筒类结构，由于框架和核心筒的刚度相差较大， 使核心筒承受较大的竖向荷载，导致二者之间产生较大 的竖向位移差。这种位移差常会使结构中间支柱出现较 大沉降，从而使上部楼层与之相连的框架梁端负弯矩很 小或不出现负弯矩，造成配筋困难。所以，目前工程在 多数情况下，已很少采用一次性加载方式来进行结构整 体计算。一次性加载的计算方法仅适合用于低层结构或 有上传荷载的结构，如吊柱以及采用悬挑脚手架施工的 长悬臂结构等。 1.5.2 模拟施工加载 1 这种计算方法也是假定结构已经施工完成，然后再 将竖向荷载分层加到结构上。采用这种加载方式与实际 情况仍有差别，但结构的竖向位移和位移差较一次性加 载有所改善，是比较常用的施工模拟加载方法。 1.5.3 模拟施工加载 2 模拟施工加载 2 与模拟施工加载 1 相比，其主要区 别是先将结构的竖向构件刚度放大 10 倍，然后再按模拟 施工加载 1 进行加载，这样做的主要目的是为了削弱竖 向荷载按构件刚度的重分配，使柱、墙上分得的轴力比 较均匀，接近手算结果，传给基础的荷载更为合理。 这种加载方法仅适用于框架—剪力墙类结构基础的 设计。由于将竖向构件的刚度放大 10 倍依据不足，工程 经验又不多，故很少采用。 1.5.4 模拟施工加载 3 由于一次性加载及模拟施工加载 1 和 2 的加载方法 存在与工程实际不相符的情况，SATWE 软件在这些加载 方法的基础上，增加了模拟施工加载 3 的竖向荷载计算 方法。这种加载方法的主要特点是能够比较真实地模拟 结构竖向荷载的加载过程，即分层计算各层刚度后，再 分层施加竖向荷载。采用这种加载方法计算出来的结果 更符合工程实际。 模拟施工加载 1 和 3 的比较计算表明： （1）框架中柱的轴力，模拟施工加载 3 的计算结果 比模拟施工加载 1 的稍大，增大量在 5%的范围内。 （2）框架角柱的弯矩，模拟施工加载 3 的计算结果 比模拟施工加载 1 的大，而且增大较多，有的甚至是 2 倍的关系。 （3）框架梁的弯矩，模拟施工加载 3 的计算结果也 比模拟施工加载 1 的要大，通常增大量在 10%以内。 因此，在进行结构整体计算时，如条件许可，应优 先选择模拟施工加载 3 来进行结构的竖向荷载计算，以 保证结构的安全。模拟施工加载 3 还能改善框架-剪力墙 类结构传给基础的荷载的合理性。模拟施工加载 3 的缺 点是计算工作量大。 强调采用模拟施工加载 3 进行结构竖向荷载计算， 并不是说对于所有的结构，都可以采用模拟施工加载 3。 例如长悬臂结构，当采用悬吊脚手架施工时，采用一次 性加载的方法更符合实际情况，参见文[2]。 参考文献 [1] 多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件（墙元模型） SATWE 用户手册及技术条件[M].2005. [2] 陈岱林，赵兵，刘民易. PKPM 结构 CAD 软件问题解惑及工程应 用实例解析[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2008. [3] 高立人，方鄂华，钱稼茹. 高层建筑结构概念设计[M]. 北京：中 国计划出版社，2005. [4] 王雁昆.浅谈地震作用方向的合理运用[J].PKPM 新天地,2007，(4). 建筑结构远程投稿系统近期将开通， 敬请关注！ www.buildingstructure.cn simu 矩形 simu 矩形 simu 矩形 12 设计交流 Building Structure We learn we go SATWE 结构整体计算时设计参数的合理选取（二） 姜学诗/中国建筑设计研究院审图所 1 总信息中各项参数的合理选取（二） 1.6 风荷载计算信息 风荷载是一种自然现象。在进行结构整体计算时，无论 是地震区还是非地震区，均应进行 x，y 两个方向的风荷载 作用计算。特别是地震区的多层建筑，也应进行风荷载作用 计算。这是因为： （1）不超过 8 层且高度在 25m 以下的一般民用框架房 屋和单层厂房等建筑，按照抗震规范的规定，可不进行天然 地基和基础的抗震承载力验算，即地基基础设计时，不采用 地震作用效应参与的基本组合。在这种情况下，如不计算风 荷载的作用，柱脚弯矩会使这类单层或多层建筑地基基础的 设计偏于不安全。 （2）当建筑物所在地区的抗震设防烈度较低，而风荷 载较大时，上述第（1）项的单层或多层建筑的某些抗侧力 构件，有可能是非地震作用效应参与组合的基本组合控制。 在这种情况下，如不进行风荷载作用计算，有可能使某些抗 侧力构件设计偏于不安全。 风荷载信息输入时应正确输入以下参数： （1）基本风压（SATWE 软件称为修正后的基本风压） 基本风压应按《建筑结构荷载规范》附录 D.4 中附表 D.4 给出的 50 年一遇的风压采用，但不得小于 0.3kN/m2。 对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他 结构，基本风压应适当提高，并应由有关结构设计规范具体 规定。例如高层建筑，《高层建筑混凝土结构技术规程》规 定，对于特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本 风压应按 100 年重现期即 100 年一遇的风压值采用。 对风荷载是否敏感，主要与高层建筑的自振特性有关， 目前尚无实用的划分 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 。一般情况下，高度大于 60m 的 高层建筑可按 100 年一遇的风压值采用；对于高度不超过 60m 的高层建筑，其风压是否提高，可由结构工程师根据结 构的重要性按实际情况确定。 考虑到房屋建筑的设计使用年限为 50 年，在计算结构 正常使用条件下的水平位移时，所有的建筑物均可采用 50 年一遇的基本风压。 （2）地面粗糙度类别 根据荷载规范的规定，地面粗糙度可分为 A，B，C，D 四类。所谓地面粗糙度，除反映地面的自然起伏状态外，在 城市及其周边地区，主要是指地面上所建房屋的高度和密集 程度。近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区，地形相对 平坦，且很少有房屋建筑，地面粗糙度属于 A 类；田野、 乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区，地 面粗糙度属于 B 类；城市市区建筑群密集，地面粗糙度属 于 C 类；当城市市区不仅建筑群密集而且房屋较高时，地 面粗糙度则属于 D 类。 地面粗糙度类别对风压高度变化系数、脉动增大系数、 脉动影响系数和阵风系数均有不同程度的影响，因此对风荷 载标准值的影响较大。结构工程师应根据荷载规范的分类方 法正确确定建筑物所在场地地面粗糙度的类别。 （3）结构基本周期 SATWE 软件隐含的结构基本周期 T1（见结构整体计算 后软件输出的风荷载信息第三项）是按照《高层建筑混凝土 结构技术规程》附录 B 的近似公式（B.0.2）计算出来的， 与结构分析后输出的真实计算周期值 T1（见软件的周期、 地震力与振型输出文件 WZQ. OUT）在多数情况下差别较 大，影响了风荷载的正确计算，特别是在较高风压地区影响 更为明显。为了获得较准确的脉动增大系数和风振系数，从 而正确地计算作用在结构迎风面上的风荷载标准值，结构工 程在进行结构内力和配筋计算前，应对软件隐含的结构基本 周期进行修改，代之以结构的计算基本自振周期值。 （4）风荷载体型系数 对于一般建筑，软件隐含迎风面和背风面风荷载体型系 数之和为 1.3，对于需要定义特殊风荷载的建筑，风荷载体 型系数应专门确定。 1.7 地震力计算信息 （1）在抗震设防地区进行结构整体计算时，一般情况 下均应进行 x，y两个方向的地震作用计算。 （2）当建筑物由于平面不规则，地震作用最大方向与 整体坐标轴的夹角大于 15º 时，应补充地震作用最大方向角 的地震作用效应计算（见《建筑结构·技术通讯》2009 年 第 5 期《SATWE 结构整体计算时设计参数的合理选取（一）》 一文）。 （3）当建筑物布置有斜交抗侧力构件且相交角大于 15º 时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用效应。 （4）对于质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入 双向水平地震作用下的扭转影响。 （5）钢筋混凝土异形柱结构，当抗震设防烈度为 7 度 （0.15g）和 8 度（0.20g）时，应对与柱轴成 45º 方向进行 地震作用补充验算。 13 Building Structure 设计交流 We learn we go （6）下列结构、结构构件或结构的一部分，除应进行 x，y两个方向的地震作用效应计算外，尚应进行竖向（Z方 向）地震作用效应计算：1）9 度时的高层建筑结构；2）平 板型网架屋盖和跨度大于 24m 的屋架（钢屋架和钢筋混凝 土屋架）及其他大跨度结构；3）8，9 度抗震设计时，水平 长悬臂构件及结构上部楼层外挑部分；4）8，9 度地震区的 网壳结构；5）8 度抗震设计时，带转换层结构的转换结构 构件；6）8 度抗震设计时，连体结构的连接体。 1.8 特殊荷载计算信息 特殊荷载主要是指吊车荷载、温度荷载、特殊风荷载、 人防荷载、弹性支座位移和支座沉降等。工程设计中常遇到 的是吊车荷载、特殊风荷载和温度荷载。 1.8.1 吊车荷载 由于吊车荷载计算比较复杂，08 年版本的 PKPM 软件 在 05 年版本的基础上完善了吊车平面布置和吊车荷载自动 生成的功能。在输入吊车荷载时应注意以下几个问题： （1）PMCAD 和 STS 框架三维建模时，应在吊车荷载 作用的牛腿标高处增加一个节点和定义一个标准层，并布置 吊车梁，否则程序在计算吊车荷载作用效应组合时会出错。 （2）吊车平面布置（包括布置吊车梁）后，软件就可 以根据输入的跨内吊车资料中的最大、最小轮压、吊车桥架 宽度和轮距等信息以及厂房柱两侧吊车梁的跨度，自动按影 响线计算作用在柱上的吊车荷载：最大、最小轮压产生的吊 车竖向荷载、吊车横、纵向水平荷载。这些吊车荷载将直接 用于 SATWE 等软件的计算。作用于排架柱牛腿上的竖向荷 载，除吊车荷载外，还包括吊车梁自重和制动结构等的重量， 也应作为节点恒荷载输入。 （3）SATWE 软件在计算时按普通框架柱取排架柱的 计算长度，未按《混凝土结构设计规范》表 7.3.11-1 的规定 取值，因此结构工程师可通过形成 PK 文件的方法进行二维 计算（二维软件对排架柱的计算长度执行了《混凝土结构设 计规范》表 7.3.11-1 及《钢结构设计规范》的相关规定）。 根据计算结果，在柱子配筋计算时修改 SATWE 软件中排架 柱的计算长度，这样可以省去用手算法计算排架柱计算长度 的过程。但 08 年版本的 TAT 软件则可以自动按排架柱计算 柱子的计算长度系数。 （4）采用 SATWE 等三维软件计算单层排架结构类厂 房时，应将自承重墙等的重量以附加重量的方式输入（参见 二维软件 PK 的输入法）。附加重量以附加在自承重墙圈梁 处为宜。 （5）吊车桥架重和吊重是移动荷载，SATWE 等软件 不能确定这部分荷载的准确位置，在地震分析中吊车悬吊物 重力荷载的作用除硬钩吊车采用组合值系数不小于 0.3计入 外，软钩吊车不计入。由于二维分析软件将吊车桥架重量通 过专门的参数输入，因此采用三维分析软件时，应将吊车桥 架重量统计到重力荷载代表值中。 1.8.2 特殊风荷载 （1）在一般情况下，SATWE 等软件计算风荷载的方 法采用的是一种相对简化的方法。假定迎风面和背风面的受 风面积相同，允许结构工程师输入迎风面和背风面荷载体型 系数之和（如果没有楼板或楼板开大洞，以及体育场馆等空 旷结构，风压力和风吸力之间缺乏必要的传递途径，就不宜 采用风荷载体型系数叠加的输入方法）。同时还假定每层风 荷载作用于各刚性块质心和所有弹性节点上，楼层所有节点 平均分配风荷载。它忽略了侧向风的影响，也不能计算屋顶 风吸力和风压力。 SATWE 软件采用这种简化计算方法对比较规则，即每 层均有楼板且楼板刚度较大的建筑结构，其计算结果能满足 设计要求。但对于平、立面变化比较复杂，或对风荷载有特 殊要求的建筑结构或结构的一部分，例如空旷结构、体育场 馆、有大悬挑结构的广告牌、候车站、收费站等，这种计算 方法则显得过于粗糙，在某些情况下甚至会有安全隐患。 （2）为适应特殊风荷载计算的需要，08 年版的 SATWE 软件在“风荷载计算信息”选项中将原有的两个选项增加到 四个选项，即：不计算风荷载、计算水平风荷载、计算特殊 风荷载及同时计算水平风荷载和特殊风荷载（图 1）。 图 1 计算特殊风荷载界面 当选择“计算特殊风荷载”项时，风荷载信息也会做相 应改变，以适应特殊风荷载计算的需要。特殊风荷载将结构 的体型系数细分为迎风面体型系数、背风面体型系数、侧风 面体型系数，同时还增加了挡风系数。有了这些系数后，08 年版本的 SATWE 软件可以自动生成“特殊风荷载”，包括 输入屋面风荷载参数后自动生成屋面风荷载。除了自动生成 特殊风荷载外，08 年版本的 SATWE 软件仍允许人工修改 其自动生成的风荷载。 （3）对多塔结构，按普通层模型建模时，应进行多塔 特殊补充定义（包括多塔定义、特殊构件定义、特殊风荷载 定义等），否则 SATWE 软件不能准确计算各塔的风荷载。 14 设计交流 Building Structure We learn we go 对于多塔结构，当塔 楼相距很近时，尤其是设缝 多塔结构，计算风荷载时需 要考虑各塔之间的相互遮 挡作用（图 2）。通过指定 各单塔的背风面为遮挡面， 程序在风荷载计算时会自 动扣除背风面的风荷载值。 遮挡定义方式与多塔定义 方式基本类似，每个塔可以同时有几个遮挡面。由于遮挡造 成的风荷载扣减值系通过“设缝多塔背风面体型系数”来确 定，比如缝隙很小的矩形单塔，该值可取软件默认值 0.5。 结构工程师可根据工程的实际情况调整该系数值，该系数值 填“0”表示没有遮挡作用。由于有的工程“缝”两边塔楼 高度、宽度不尽相同，在进行遮挡定义时需要正确圈选遮挡 部分的节点网格，并输入遮挡面相应的楼层起止层号，遮挡 定义可多次操作，并通过“多塔平面”的“遮挡显示”进行 检查。如果多个遮挡部位的体型系数（背风面体型系数）值 不同，应偏安全地统一取小值。 （4）《建筑结构荷载规范》第 7.3.2 条规定，当多个建 筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风 力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数 μs 乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验 资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。多塔结构中各单塔 的平面布置往往比较靠近，宜考虑群体效应的影响。 （5）工业建筑或多层框架结构采用轻钢屋面时，应考 虑屋面风压力和风吸力的作用，特别是风吸力对这种轻屋面 构件和连接的不利影响。在这种情况下应选择“同时计算普 通风荷载和特殊风荷载”项，并输入相应的屋面风荷载参数。 参 考 文 献 [1] 多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件（墙元模型） SATWE 用户手册及技术条件[M]. 2005. [2] 中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所. PKPM 结构软件若干常 见问题剖析[M]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2009. 上海维固工程实业有限公司 诚聘 上海维固工程实业有限公司是在土木建筑领域内集技术咨询、技术服务、工程施工于一体的技术主导型企业，致力于新技术、 新材料、新工艺在土木行业内的开发、应用和推广。 维固坚持技术领先的市场策略，拥有一支高素质的人才队伍。目前公司核心技术人员中有博士后两名，博士两名，硕士多名， 主要技术骨干在建筑工程、桥梁工程、岩土工程等领域拥有多年的从业经验。公司聘请浙江大学、同济大学等知名高校的资深专 家为技术顾问，以青年技术人员为骨干，形成了一个充满活力和凝聚力的团队。 维固是国内率先以"结构加固系统解决方案"服务于客户的技术服务商。公司业务涉及结构工程、岩土工程、桥梁工程、水利 工程等多领域改建加固工程。维固的目标是以专业的、优质的、诚信的服务，确保客户拥有最佳的选择。 维固公司为员工的成长和发展提供了巨大的机会，同时为员工创造良好的文化及学习氛围，提供具有市场竞争力的薪资福利 体系。现由于公司业务的快速发展，急需各类人才加盟。 岗位名称 人数 招聘要求 技术支持 2 任职要求：1.本科以上学历,土木工程专业；2.二年以上甲级设计院结构设计经验，具备较强的结构概念；3.乐 于与人交往，并具备良好的沟通协调能力；4.能够流畅地与设计院、业主沟通技术问题,挖掘和引导客户技术需 求；5.能提出符合客户需求的方案,并能向客户有效传达。 项目负责人 3 岗位说明：新产品/技术/工艺的研发和项目管理。 学历要求：硕士/博士。 任职要求：1.结构工程专业：工程结构抗震/减震方向、结构耐久性方向或加固修复材料方向；2.建筑专业：历 史建筑方向，熟悉历史建筑修复技术；3.具有独立的项目研发和管理经验；4.有创新能力，富有挑战精神；5. 有良好的沟通协调能力。 研发部主管 1 岗位说明：研发部门技术负责和管理，关键技术的攻关。 学历要求：博士。 任职要求：1.技术比较全面，在工程结构抗震/减震、结构修复加固、加固修复材料等方面都有一定的经验，在 某个方面有深入的研究；2.具有 2 年以上独立的项目研发和管理经验；3.具备部门管理能力；4.有创新能力， 富有挑战精神；5.有良好的沟通协调能力。 设计主管 1 岗位说明：负责对项目设计工作进行综合管理。 任职要求：1.本科及以上学历；2.五年以上设计经验,有大型设计院设计经验者或具备一级注册结构师资格者优 先；3.有较强沟通协调能力，具备部门管理经验者优先。 设计师 1 任职要求：1.结构方案、施工图设计；2.施工过程中技术配合；3.能熟练操作 AUTOCAD、PKPM 等设计软件； 4.熟悉国家及地区结构规范规程；5.具有一定创新精神，工作勤奋、踏实；6.有 3 年以上大型设计院工作经验。 应聘人员请将个人简历、应聘职位、联系方式等信息发邮件至:hr@wegotech.com.cn。 联系电话：021-51696088-8009 汤小姐，网址：www.wegotech.com.cn。 图 2 设缝结构遮挡定义范围示意 13 Building Structure 设计交流 We learn we go SATWE 结构整体计算时设计参数的合理选取（三） 姜学诗/中国建筑设计研究院审图所 1 总信息中各项参数的合理选取（三） 1.8 特殊荷载计算信息 1.8.3温度荷载 在正常使用条件下，由于大气温度变化在结构中引起的 应力称为温度应力。影响结构温度应力的大气温度变化主要 是季节温度变化和太阳辐射等造成的结构温差（温度荷载）。 结构的这种温差一般分为两类：一类是外围构件自身内外表 面的温差——局部温差；另一类是外围构件中面和室内构件 中面的温差——整体温差。由于建筑物的屋面和外表面通常 都会有保温隔热措施，局部温差对结构的影响相对较小，一 般不专门考虑。目前国内的 SATWE，PMSAP 等软件只考 虑整体温差计算。 关于设计温差，即室内外平均温度之差，工程界多采用 建筑物所在地区夏季 30年一遇的最高日平均温度和冬季 30 年一遇的最低日平均温度与建筑物温度伸缩缝封缝时的温 度之差。当计算使用阶段的温度应力时，室内空气温度夏季 取空调设计温度，冬季取采暖设计温度，对于不采暖或不采 用空调的地区，则取室内正常温度。 在大气温度变化范围内，由于温度变化引起的材料伸缩 是线性的，因此温度应力引起的结构构件的初始轴力和弯矩 可以用普通的线弹性分析方法来计算。但对于钢筋混凝土结 构，应考虑徐变应力松弛特性，根据文[5]的建议，可将按 弹性计算获得的温度内力乘以徐变松弛系数 0.3，作为实际 温差内力标准值进行结构设计。对于钢结构，由于不存在徐 变应力松弛，温差内力不能折减。 在温度荷载作用下，还必须考虑构件界面裂缝的影响， 因此应对梁、柱等钢筋混凝土构件截面的弹性刚度进行折 减，根据文[5]的建议，该折减系数可取 0.85；对于钢结构， 其截面弹性刚度不折减。温度荷载效应与重力荷载效应组合 时，重力荷载效应分项系数取 1.25，温度荷载效应分项系数 一般取 1.2，温度荷载效应组合值系数一般取 0.8。 某工程的框架梁 A，不计算温度荷载、计算温度荷载但 不考虑应力松弛系数和梁柱钢筋混凝土弹性刚度折减系数 （温度荷载 2）及计算温度荷载并考虑应力松弛系数和梁柱 钢筋混凝土弹性刚度折减系数（温度荷载 1）三种情况下的 计算结果，如表 1所示。 由表 1可知，计算温度荷载时，考虑混凝土徐变产生的 应力松弛和构件界面裂缝的影响后，梁的配筋计算结果比不 计算温度荷载的要大，但较合理，否则，温度荷载的配筋结 果会大得多，超筋现象严重。 框架梁 A计算结果比较 表 1 内力及配筋 M-/kNm M+/kNm N/kN As-/mm2 As+/mm2 不计算温度荷载 271.0(1) 39.3(1) 0 1944.37 558.83 温度荷载 1 271.0(1) 39.3(1) 308.5(3) 2340.52 768.38 温度荷载 2 280.2(2) 41.6(2) 1512.0(3) 4500.00 2931.66 注：M-，M+分别表示负、正弯矩包络；N 轴力设计值；As-，As+分 别表示负、正筋；括号内的数字 1，2，3分别表示恒+活+x向风荷载， 恒+活+升温荷载，恒+活+降温荷载。 采用 PMSAP软件进行温度荷载（温差）计算时，其简 要操作过程如下：1） 在 PMSAP的“温度荷载”中的温差 工况项内输入相应的温度荷载（温差），即输入最高升温温 差和最低降温温差两组温差荷载，如图 1所示；2） 在相应 的节点处输入温度荷载，也可选择“全楼同温”（即在全部 楼层的相应节点处都输入温度荷载）；3） 在弹性楼板中选 择“全楼设膜”，即定义全部楼层楼板为弹性膜。因为结构 在温度作用下会产生拉力，只有采用弹性楼板假定才能计算 出拉力。如果不想考虑在温度荷载作用下楼板对结构构件的 作用，则可以将楼板删除；4） 同时考虑温度荷载组合值系 数 0.8和徐变应力松弛系数 0.3，在 PMSAP的温度荷载组合 系数中输入 0.8×0.3=0.24，见图 2。 图 1 温差工况中输入温差值 图 2 温度荷载参数界面 关于温度荷载计算，宜优先采用 PMSAP软件，原因是 SATWE 软件暂无杆件截面弹性刚度折减功能。PMSAP 与 SATWE共用模型，计算方便、结果直观，可直接用于工程 设计。结构的温度荷载等非荷载作用分析计算可参考文[2] 和文[5]。 1.9 结构类别（结构类型） 常用的钢筋混凝土结构类型分为框架结构、框架-剪力 墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短 肢剪力墙结构、板柱-剪力墙结构、异形柱结构、异形柱框 架-剪力墙结构、钢-混凝土混合结构及复杂高层结构（带转 换层的结构、带加强层的结构、错层结构、多塔楼结构、连 体结构）等。 14 设计交流 Building Structure We learn we go 结构工程师应正确填写结构类型，因为抗震设计时，在 同一抗震设防烈度下，同一高度的不同类型结构，其抗震等 级通常都不相同。不同抗震等级的结构，有不同的抗震内力 调整系数，错填结构类型有可能使结构内力调整出错，影响 结构安全。 关于异形柱结构，由于 SATWE软件未能完全执行行业 标准《混凝土异形柱结构技术规程》（JGJ149—2006）（简 称《异形柱规程》）的规定，对程序的一些参数应做必要的 修改。如当存在薄弱层时，应人工指定；由于《异形柱规程》 第 3.2.5 条规定，异形柱结构的薄弱层的剪力增大系数为 1.2，而 SATWE 软件内定的薄弱层地震剪力增大系数为 1.15，故应通过输入“全楼地震力放大系数” 1.04 （1.20/1.15=1.04）来使薄弱层的地震剪力调整符合规程要 求。对计算的输出结果文件也应做必要的人工复核，如异形 柱的最大、最小配筋率，轴压比等。另外，还应注意《异形 柱规程》对异形柱结构的位移比控制、楼层受剪承载力控制 均比一般结构要严。 《异形柱规程》的节点构造设计也有不同的要求，有条 件时可采用天津大学编写的计算异形柱结构节点的子程序。 1.10 裙房层数和转换层所在层号 （1） 裙房是相对于塔楼而言的，它是塔楼结构（多塔 结构或单塔结构）的组成部分。塔楼、裙房和地下室构成复 杂的高层建筑结构（单塔楼结构是多塔楼结构的特例）。带 裙房和地下室的多塔楼结构在进行分析与设计计算时，除周 期比和位移比指标采用“离散模型”（即将各塔楼及其相连 的部分裙房和地下室离散开分别计算）控制外，还必须采用 “整体模型”（即将各塔楼连同整个裙房和地下室作为一个 结构整体进行计算）计算内力和配筋，并对离散模型的内力 和配筋计算结果进行校核。采用整体模型进行结构内力和配 筋计算，也便于基础软件接力运行。 SATWE软件规定，裙房层数应包括地下室层数（包括 人防地下室层数）。例如，建筑物在±0.000以下有 2层地下 室，在±0.000以上有 3层裙房，则在总信息的参数“裙房层 数”项内应填 5。正确填写裙房层数的优点是： 1） 程序可以较准确地计算塔楼结构质心与底盘（裙房） 结构质心的距离，便于结构工程师判断该质心距离是否大于 底盘相应边长的 20%。当单塔或多塔与大底盘的质心偏心距 大于底盘相应边长的 20%时，仅此一项不规则，根据建设部 建质[2006] 220号通知发布的《超限高层建筑工程抗震设防 专项审查技术要点》的规定，该单塔或多塔结构便属于应进 行抗震设防专项审查的超限高层建筑工程。 2） 正确输入裙房层数后，程序能够自动按照《高层建 筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）（简称《高规》） 的规定正确判断结构底部加强区所在的位置。 （2） 根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001） 和《高规》的规定，在建筑结构的底部，当上部楼层的部分 竖向构件（剪力墙、框架柱、支撑）不能直接连续贯通落地 时，应设置结构转换层，在结构转换层布置转换结构构件。 根据建筑功能的要求，转换层可以设置在地面（通常指室内 ±0.000地面）以上的层 1，2或 3等。《高规》规定：8度 抗震设防时转换层的设置位置不宜超过地面以上第 3层；7 度抗震设防时不宜超过地面以上第 5层；6度抗震设防时其 层数可适当增加。建筑物转换层所在地面以上的位置超过 《高规》规定时，在抗震设防地区，应对该建筑物进行抗震 设防专项审查。 根据 SATWE软件的规定，当建筑物有地下室时，转换 层所在层号也应从地下室算起。例如，建筑物有 2层地下室， 转换层位于地面以上第 2层，则在总信息参数项内“转换层 所在层号”应填 4。正确填写转换层所在层号，有助于程序 按照规范的要求，对相关构件进行正确的内力调整。 1.11 墙元细分最大控制长度和墙元侧向节点信息 （1） 剪力墙是多高层建筑结构（特别是高层建筑结构） 的主要抗侧力构件，既承受水平荷载的作用，又承受竖向荷 载的作用。SATWE软件采用在壳元的基础上凝聚而成的墙 元来模拟剪力墙，并通过采用数学归纳与专家系统相结合的 方法，实现了墙元的自动细分。墙内部节点的自由度被凝聚 消去，墙上下节点为出口节点，墙左右的中间节点的自由度 可由用户参数设置来决定是内部节点还是出口节点。剪力墙 单元划分质量对剪力墙计算结果的精度与准确性影响较大。 单元形状以矩形为好，单元尺寸取较小值为好，墙元左右的 中间节点按出口节点计算比按内部节点计算效果好。对于尺 寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确 保分析精度，要求小壳元的长边尺寸不得大于给定的“墙元 细分最大控制长度”Dmax，程序限定，1.0m≤Dmax≤5.0m，隐 含值为 Dmax=2.0m。Dmax对分析精度略有影响，但不敏感。 对于一般工程，可取隐含值 Dmax=2.0m，对于部分框支剪力 墙结构，Dmax可取得略小些，如取 Dmax=1.5m或 1.0m。 （2） 墙元侧向节点信息是墙元刚度矩阵凝聚计算时的 一个控制参数。SATWE软件在自动划分剪力墙的单元时， 应保证上下层之间剪力墙单元节点必须对应连接，即剪力墙 两端节点和剪力墙上下边的壳单元节点要对应相连，但对墙 元两侧的中间节点，可由用户选择是否连接。SATWE中的 “墙元侧向节点信息”控制着是否连接。若选“出口节点”， 则把墙元左右两侧边上的中间节点均作为出口节点（图 3）， 墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算 量较大；若选“内部节点”，则把墙元左右两侧边上的中间 3 Building Structure 设计交流 We learn we go 节点作为内部节点（图 3）而被凝聚掉，这时，带洞口的墙 元两侧边中部的节点为变形不协调点；后者的处理方法是对 剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者的，但效率较高， 计算工作量比前者少。对于一般工程，若无特殊要求，均可 采用内部节点。 “出口节点” “内部节点” 图 3 SATWE软件中“墙元侧向节点信息” 参 考 文 献 [1] 多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件（墙元模型） SATWE用户手册及技术条件[M].2005. [2] 陈岱林，等.多层及高层结构 CAD 软件高级应用[M].北京：中国建 筑工业出版社，2004. [3] 陈岱林，等.PKPM结构 CAD软件问题解惑及工程应用实例解析[M]. 北京：中国建筑工业出版社，2008. [4] 中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所.PKPM 结构软件若干常 见问题剖析[M].北京：中国建筑工业出版社，2009. [5] 徐培福，等.复杂高层建筑结构设计[M].北京：中国建筑工业出版社， 2005. 12 设计交流 Building Structure We learn we go SATWE 结构整体计算时设计参数的合理选取(四) 姜学诗/中国建筑设计研究院审图所 1 总信息中各项参数的合理选取(四) 1.12 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 1.12.1刚性楼板假定 根据《抗震规范》，在计算建筑结构的位移比、周期比 和层刚度比时，应选择对全楼强制采用刚性楼板假定。采用 刚性楼板假定，即假定楼板在平面内无限刚，在平面外刚度 为零。由于采用了楼板在平面内无限刚的假定，每块刚性楼 板有三个公共自由度(u，v，θz)，在刚性楼板内部每个节点 的独立自由度只剩下 3个(θx，θy，w)。这就极大地减少了结 构的整体自由度数目，结构计算工作量大大减少，从而提高 了工作效率。这一优点正是刚性楼板假定能够被广泛接受的 重要原因，尤其是在过去计算机硬件条件有限的情况下，使 进行大型结构(高层、超高层)工程的设计计算成为可能。 在采用刚性楼板假定时，由于忽略了楼板平面外的刚 度，使结构总刚度偏小。为此，规范建议用楼面梁刚度增大 系数来近似考虑楼板平面外刚度的影响。《高规》第 5.2.2 条规定，在结构内力和位移计算时，因现浇楼板和装配整体 式楼板中梁的刚度可考虑翼缘的作用而予以增大。楼面梁刚 度增大系数可综合分析梁的跨度、截面高度和宽度、翼缘板 厚度及楼面结构体系的不同布置方式等情况后取 1.3~2.0。 对于无现浇面层的装配式楼板，可不考虑楼板的作用。 对于楼板平面形状比较规则的普通建筑结构，位移比、 周期比以及当选择层间剪力与层间位移比的方法计算层刚 度和层刚度比时应采用刚性楼板假定计算，结构内力分析既 可以采用刚性楼板假定，也可以采用弹性楼板假定。 在采用刚性楼板假定进行结构整体电算时，应采取必要 的措施，如采用现浇钢筋混凝土楼板、局部削弱的楼板宜局 部加厚并加大楼板配筋、楼板上较大的洞口边宜设置边梁 等，以保证楼板在平面内有必要的整体刚度。 多、高层建筑的混凝土楼、屋盖宜优先采用现浇混凝土 板。当采用混凝土预制装配式或装配整体式楼盖时，应从楼 盖体系和构造上采取措施确保各预制板之间连接的整体性， 及其与剪力墙或(和)楼面梁的可靠连接。装配式楼盖和装配 整体式楼盖的适用范围详见《高规》第 4.5.3条及 4.5.4条。 对于《抗震规范》和《高规》所列举的平面不规则结构， 如楼板平面有较大的凹凸、楼板开洞而使楼板有较大削弱、 楼板平面比较狭长等，在结构整体电算时，应按《抗震规范》 第 3.4.3条、《高规》第 5.1.5条，采用符合楼板平面内实际 刚度变化的计算模型，平面不对称时尚应计及扭转的影响。 为此，SATWE软件除刚性楼板假定外，还推出了名为弹性 楼板 6、弹性楼板 3和弹性膜的楼板计算假定，可供结构工 程师根据实际情况灵活选用。对于同一项工程，可整体采用 一种楼板假定，也可对不同的部分采用不同的楼板假定。 1.12.2 弹性楼板假定 (1)弹性楼板 6假定。该假定是针对板柱结构和板柱-剪 力墙结构提出的，是假定楼板在平面内和平面外的刚度均为 真实刚度，并采用壳单元来计算。采用此假定虽然最符合楼 板的真实情况，但由于部分楼面的竖向荷载会通过楼板的面 外刚度直接传给结构的竖向构件而使梁弯矩减小，相应也会 使梁的配筋减小，这与工程经验不一致，所以不建议板柱结 构以外的结构楼板采用此假定来计算。 采用弹性楼板 6 假定来计算柱网比较规则的板柱结构 或板柱-剪力墙结构时，在 PMCAD 交互式建模中，在假定 的等代梁位置上应布置 100×100的混凝土虚梁，并在“特殊 构件补充定义”菜单中将楼板定义成“弹性楼板 6”。布置虚梁 的目的，一是为了在接力 PMCAD前处理过程中程序能够自 动读到楼板的外边界信息，二是为了辅助弹性楼板单元的划 分。在结构计算中，混凝土虚梁无自重、无刚度，不参与结 构计算，不输出配筋。 (2)弹性楼板 3 假定。该假定是针对厚板转换层结构的 转换厚板提出的，是假定楼板在平面内无限刚，而在平面外 的刚度是真实刚度。在程序采用中厚板弯曲单元来计算楼板 平面外的刚度。除了厚板转换层结构的转换厚板外，当板柱 结构楼板的面内刚度足够大时，也可以采用该假定来计算。 采用 SATWE 软件进行厚板转换层结构计算时，在 PMCAD的交互式建模中，与板柱结构的输入要求一样，也 要布置 100mm×100mm的混凝土虚梁，并在“特殊构件补充 定义”菜单中把楼板定义为“弹性楼板 3”。 (3)弹性膜假定。对于楼板形状复杂的建筑结构，如有 效宽度较窄的环形楼板结构、楼板局部开大洞的结构、楼板 平面狭长或楼板有较大凹入的结构、楼板平面弱连接的结构 等，楼板平面内的刚度有较大削弱。对于这些形状复杂的楼 13 Building Structure 设计交流 We learn we go 板，楼板平面内的变形会使楼层内抗侧力刚度较小构件的位 移和内力增大，采用刚性楼板假定就不能保证这些构件计算 结果的可靠性。所以在对这类结构进行分析计算时，既不能 简单地采用刚性楼板假定，也不能随意地采用弹性楼板 6 或弹性楼板 3假定。为此应当采用“弹性膜”假定。弹性膜是 假定楼板在平面内的刚度为真实刚度，而楼板平面外的刚度 为零。楼板在平面内的刚度采用平面应力膜单元来计算，楼 板平面外刚度通过楼面梁刚度增大系数来近似考虑。 弹性楼板 6、弹性楼板 3和弹性膜均称为弹性楼板，在 进行结构整体电算需要定义弹性楼板时，一定不要选错弹性 楼板的计算模型，并在计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 中注明。在采用弹性楼板假定 进行结构整体电算时，应当注意以下四点： 1)在 PMCAD 交互式建模时，一定要真实输入楼板厚 度；对于没有楼板的房间，可以定义板厚为零或全房间开洞， 并应采用总刚分析。没有楼板的房间，定义板厚为零或全房 间开洞，对楼板平面内刚度的计算没有本质区别，但对楼面 导荷计算则不同，板厚为零时，房间内可以布置均布面荷载， 而全房间开洞则认为房间内没有均布面荷载。 2)弹性楼板可以定义在整层楼板上，也可以仅定义在需 要的局部区域上。如将某一个或几个房间的楼板定义为弹性 楼板等；通过定义局部区域为弹性楼板就可把整层楼板分隔 成几块刚性楼板。且后一种定义方式比前者分析效率高。 3)在选用 PKPM系列分析软件时，一定要选用具有总刚 计算功能的分析软件；仅有侧刚计算功能的软件，是在刚性 楼板假定基础上开发出的简化刚度矩阵模型软件，不管用户 建模时有无弹性楼板，均假定每层为一块刚性楼板。 采用具有总刚计算功能的分析软件，可真实模拟具有弹 性楼板、大开洞楼板、错层楼板、连体结构、体育场馆和空 旷工业厂房等结构的楼板，能正确完成结构的分析计算。 4)采用弹性楼板假定并用总刚分析方法进行结构整体 电算时，应补充计算结构在刚性楼板假定下的位移比、周期 比(扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之 比)和楼层侧向刚度比。因为规范要求在刚性楼板假定下计 算控制结构平面规则性、扭转特性和竖向刚度比的参数。 参考文献 [1] 多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件 (墙元模型 ) SATWE用户手册及技术条件[M].2005. [2] 陈岱林，等.多层及高层结构 CAD 软件高级应用[M].北京：中国建 筑工业出版社，2004. [3] 姜学诗.建筑结构施工图设计文件审查常见问题分析[M].北京：中国 建筑工业出版社，2009. 中国钢结构协会房屋建筑钢结构分会第六届理事会成立 大会暨 2009 年学术年会成功召开 由中国钢结构协会房屋建筑钢结构分会主办，武汉赛博思 住宅产业化发展有限公司、中建钢构有限公司、中国京冶工程 技术有限公司承办的中国钢结构协会房屋建筑钢结构分会第六 届理事会成立大会暨 2009 年学术年会于 2009 年 11 月 20~22 日在武汉成功召开，共有来自全国各地设计单位、高等院校、 钢结构公司的 150 余名代表参加了本次会议。会议邀请了天津 大学刘锡良教授、中国建筑科学研究院王明贵研究员、中国航 空规划建设发展公司总结构师葛家琪、天津大学陈志华教授、 清华大学郭彦林教授、同济大学罗永锋教授、中国京冶工程技 术有限公司设计院蔡昭昀副总建筑师、哈尔滨工业大学空间钢 结构幕墙公司总经理陈月明等作了大会报告。 11 月 20 晚上召开了中国钢结构协会房屋建筑钢结构分会 第六届理事会扩大会议，会议由副理事长、北京京诚华宇建筑 设计研究院有限公司王立军院长主持。中国钢结构协会刘毅秘 书长首先就房屋钢结构分会挂靠单位的调整做了说明，并对本 届理事会的工作提出了要求。随后,天津大学陈志华教授作了 “第五届理事会工作报告”；房屋分会秘书长、中国京冶工程 技术有限公司设计院院长吴耀华介绍了分会目前会员情况、本 届理事会的理事替换、增补、免除情况说明，全体表决通过新 增补理事。新一届理事会推选中冶建筑研究总院有限公司等 6 个单位为理事长和副理事长候选单位，清华大学土木工程系等 17 个单位为常务理事单位，经理事代表投票表决后正式确认并 一致通过理事长、副理事长、秘书长、常务理事人选，分会秘 书处挂靠在中国京冶工程技术有限公司设计院。会后安排了武 汉火车站钢结构工程和赛博思紫润明园钢结构住宅项目参观。 索结构专业委员会成立大会暨首届建筑索结构交流会 征文通知 近年来，包括斜拉结构、张弦结构、索拱结构、索网结 构、幕墙与采光顶等各种建筑索结构在我国得到了迅速的发 展，为此空间结构分会于 2009 年 8在太原市召开的年会上， 邀请了多个专家做了关于索结构的技术报告并进行了广泛 交流。会议期间，还组织了从事索结构方面的设计、科研、 生产及施工单位的代表对索结构的技术、管理以及发展方向 进行了研讨，并征求了对在分会下成立索结构专业委员会的 的意见，得到代表的赞同。 在此充分调研基础上，空间结构分会决定成立索结构专 业委员会，并于 2010 年 4 月中下旬在东莞召开索结构专业 委员会成立大会暨首届建筑索结构技术交流会。这将是我国 举办的首次建筑索结构方面的技术交流会，将对索结构相关 的设计、科研、生产及施工等问题进行交流，并将编辑印刷 论文集。现征文如下：1）各类建筑索结构的研究、设计与 施工技术，包括：悬索结构（单层及双层索系、索网）、斜 拉结构、张弦结构（张弦梁、张弦桁架、张弦网壳、弦支穹 顶等）、索拱结构、玻璃幕墙以及采光顶索结构等等；2） 索结构在各类建筑中的应用实例；3）建筑用索及索具的生 产与研究；4）新型材料以及新型节点的研发与设计。论文 截止时间：2010 年 3月 20 日。 空间结构分会秘书处联系方式： 地址：北京市朝阳区平乐园 100 号北京工业大学 电话（传真）：010-67