桩基础设计计算书

PAGE/NUMPAGES目录设计任务…………………………………………………………….21.1设计资料…………………………………………………………21.2设计要求…………………………………………………………32桩基持力层，桩型，桩长的确定……………………………………33单桩承载力确定……………………………………………………33.1单桩竖向承载力的确定…………………………………………34桩数布置及承台设计………………………………………………45复合桩基荷载验算…………………………………………………66桩身和承台设计……………………………………………………97沉降计算……………………………………………………………148构造要求及施工要求………………………………………………208.1预制桩的施工…………………………………………………208.2混凝土预制桩的接桩…………………………………………218.3凝土预制桩的沉桩……………………………………………228.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施…………………238.5结论与建议……………………………………………………259参考文献……………………………………………………………25一、设计任务书(一)、设计资料1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D＝2.1m。附表一：土层主要物理力学指标土层代号名称层底埋深厚度m含水量w%天然重度rKN/孔隙比eMPa液性指数直剪试验（快剪）压缩模量（kPa）承载力 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值(kPa)内摩擦角°ψ°粘聚力C（kPa）1杂填土1．81.817.52灰褐色粉质粘土10．18.33318.40.900.340.9521.116.75.41253灰色淤泥粉质粘土22．112.03417.81.060.61.1018.614.23.8954黄褐色粉质粘土27．45．33019.10.881.00.7023.318.411.51405灰-绿色粉质粘土>27.42619.70.720.4626.836.58.6210（二）、设计要求：1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择2、确定单桩承载力3、桩数布置及承台设计4、群桩承载力验算5、桩身结构设计和计算6、承台设计计算7、群桩沉降计算8、绘制桩承台施工图二、桩基持力层，桩型，桩长的确定根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。根据 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 请况承台埋深2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。三、单桩承载力确定（一）、单桩竖向承载力的确定：1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1m。承台底部埋深2.1m。2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算：Quk=Qsk+Qpk=µ∑qsikli+qpkAp——单桩极限摩阻力标准值（kN）——单桩极限端阻力标准值（kN）——桩的横断面周长（m）——桩的横断面底面积（）——桩周各层土的厚度（m）——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（）——桩底土的单位极限端阻力标准值（）桩周长：µ=450×4=1800mm=1.8m桩横截面积：Ap=0.45²=0.2025㎡桩侧土极限摩擦力标准值qsik：查表得：用经验参数法：粉质粘土层：=0.95，取qsk=35kPa淤泥质粉质粘土：qsk=29kPa粉质粘土：=0.70，取qsk=55kPa桩端土极限承载力标准值qpk,查表得：qpk=2200kPa用经验参数法求得Quk1=1.8×(35×8.0+29×12.0+1.0×55)+2200×0.2025=1674.9KN用静力触探法求得Quk2=1.8×(36×8.0+43×12.0+1.0×111)+1784.5×0.2025=2008.4KN3、确定单桩竖向承载力设计值R，并且确定桩数n和桩的布置先不考虑群桩效应，估算单桩竖向承载力设计值R为：R=Qsk/rs+Qpk/rpR——单桩竖向极限承载力设计值，kN——单桩总极限侧阻力力标准值，kN——单桩总极限端阻力力标准值，kN——桩侧阻力分项抗力系数——桩端阻力分项抗力系数用经验参数法时：查表rs=rp=1.65R1=Qsk/rs+Qpk/rp=1229.4/1.65+445.5/1.65=1015.09KN用静力触探法时：查表rs=rp=1.60R2=Qsk/rs+Qpk/rp=1647/1.60+361.4/1.60=1255.25KNRz=min(R1,R2)=1015.09KN四、桩数布置及承台设计根据设计资料，以轴线⑦为例。1、⑦轴A柱：Nmax=4239,Mmax=193KN.m，Vmax=75KN.m柱的截面尺寸为：600×600mm；按照轴力P和R粗估桩数n1为：n1=P/R=4239/1015.09=4.18,由于没有考虑弯矩M,基础及承台上土重,以及承台底土分担荷载作用桩数,n=1.1n1=4.6≈5根由于n1＞3，应按考虑群桩效应和承台效应确定单桩竖向承载力设计值R先取桩数n=5根，桩的布置按梅花式排列，桩距Sa=(3～4)d=(3～4)×0.45=1.35～1.8m,取边桩中心至承台边缘距离为1d=0.45m2、⑦轴D柱：Nmax=4159,Mmax=324KN.m，Vmax=79KN.m柱的截面尺寸为：600×600mm；按照轴力P和R粗估桩数n1为：n1=P/R=4159/1015.09=4.10,由于没有考虑弯矩M,基础及承台上土重,以及承台底土分担荷载作用桩数,n=1.1n1=4.51≈5根由于n1＞3，应按考虑群桩效应和承台效应确定单桩竖向承载力设计值R先取桩数n=5根，桩的布置按梅花式排列，桩距Sa=(3～4)d=(3～4)×0.45=1.35～1.8m,取边桩中心至承台边缘距离为1d=0.45m。五桩承台布置图如下：３、⑦轴B、C柱（因为柱距近，故设置复合桩基）：Nmax=8782KN,Mmax=593KN.m，Vmax=165KN.m⑴柱的截面尺寸为：600×900mm；按照轴力P和R粗估桩数n1为：n1=P/R=8782/1015.09=8。7,由于没有考虑弯矩M,基础及承台上土重,以及承台底土分担荷载作用桩数,n=1.1n1=9.57≈10根由于n1＞3，应按考虑群桩效应和承台效应确定单桩竖向承载力设计值R先取桩数n=10根，桩的布置排列见图5，桩距Sa=(3～4)d=(3～4)×0.45=1.35～1.8m,取边桩中心至承台边缘距离为1d=0.45m。承台布置如下图：五：复合桩基荷载验算根据上面承台布置，按下式计算复合桩基。其中：——侧阻群桩效应系数——端阻群桩效应系数——承台土阻力阻群桩效应系数——承台内区土阻力群桩效应系数——承台外区土阻力群桩效应系数——承台土阻力分项抗力系数——桩基中相应于每一根桩的承台底地基土极限抗力标准值（kN），——承台底承台宽度的深度范围内（），地基土极限抗力标准值，可按《地基规范》中相应的地基土承载力标准值乘以2取值，（）；——承台底地基土净面积（）。——承台内区的净面积——承台外区的净面积——承载力特征值，１、5桩承台1).A柱由及，查表8.16：；查表8.17：得：查表：预制桩按中心荷载计算按偏心荷载计算满足要求2）．Ｄ柱单桩承载力与A柱相同，但外荷载小于A柱，且承台设计与A柱相同，因此，D柱单桩受力验算也符合要求。2、联合承台由及，查表8.16：；查表8.17：得：查表8.9：预制桩33、桩基验算：按中心荷载计算（4）按偏心荷载计算　满足要求六、桩身和承台设计混凝土为C30，轴心抗压强度设计值＝14.3MPa，抗拉强度设计值为＝1.43MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：＝310Mpa。其余按结构图集《预制钢筋混凝土方桩》要求。承台设计选C30混凝土，轴心抗压强度设计值为＝1４.３MPa，轴心抗拉强度设计值为＝1.43MPa。１、五柱承台Ａ柱：（1）柱对承台的冲切验算根据公式：；；；式中：——建筑桩基重要性系数，取=1.1；——作用于冲切破坏上的冲切力设计值（），即等于作用于桩的竖向荷载设计值F减去冲切破坏锥体范围内各基桩底的净反力设计值之和；——混凝土抗拉强度设计值（）；——冲切破坏锥体处的周长（）；——承台冲切破坏锥体的有效高度（）；——冲切系数；——冲跨比，，为冲跨，即柱边或承台变阶处到桩边的水平距离，按圆桩的有效宽度进行计算。当时，取=0.2；当时，取=。满足要求。（2）角桩冲切验算对于四桩承台，受角桩冲切的承台应满足下式：；；；式中：——作用于角桩顶的竖向力设计值（）；——角桩的冲切系数；——角桩冲跨比，其值满足0.2～1.0，=，=；——从角桩内边缘至承台外边缘的距离（），此处应取桩的有效宽度；——从承台底角桩内边缘引一冲切线与承台顶面相交点，至角桩内边缘的水平距离；当柱或承台边阶处位于该线以内时，取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线。满足要求。D柱：和A柱受力近似，故可以不验算承台抗冲切。２、联合承台（1）单独考虑每个柱对承台得冲切B柱满足要求。C柱满足要求。（2）考虑B、C柱共同作用对承台的冲切作用满足要求。角柱对承台得冲切作用冲切力柱1：满足要求柱2：满足要求七、沉降计算桩基的最终沉降量表达式为：=式中：——桩基的最终沉降量（）；——按分层总和法计算经验系数（）；——按分层总和法计算经验系数，当无地区经验时，可参考：非软土地区和软土地区桩端有良好持力层时，=1；软土地区，且桩端无良好持力层时，当≤25，=1.7；当25，=；——桩长（）；——桩基等效系数——桩基等效系数。定义为：群桩基础按明德林解计算沉降量与按布氏解计算沉降量之比，可按下式简化计算：，，式中：，，——反映群桩不同距径比，长径比，及承台的长宽比等因素的系数，可查《基础工程》的附录Ⅳ表。，，分别为矩形承台的长、宽及桩数。——矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按，近似，当计算值小于1时，取=1——角点法计算点对应的矩形荷载分块数——角点法计算点对应的第j块矩形底面长期效应组合的附加力，kN——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数——等效作用底面以下第I层土的压缩模量（）；采用地基土自重压力至自重压力加附加应力作用时的压缩模量——桩端平面第j块何在计算点至第层土，第层土底面的距离（m）——桩端平面第j块荷载计算点至第I层土，第层土底面深度范围内平均附加应力系数，可按规范附录G采用矩形基础中心点沉降=式中：，——根据矩形长宽比及深度比，计算各层土的自重应力：——第层土底的自重应力，——第层土的重度，在地下水位以下用浮重度——第层土的厚度，各层地基附加应力计算：；；——基底附加应力，——第层土底附加应力，——竖直均布压力矩形基础角点下的附加应力系数，它是m，n函数，其中，，是矩形的长边，是矩形的短边，而是从基础底面起算的深度。1、五桩承台A柱：由于弯矩较小，故可按轴心受压计算。等效作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力近似取承台底平均附加压力。（1）基底接触压力：（2）基底附加应力：（3）确定地基手压层深度：故分两层，第一层：4.3m第二层：1.715m计算基础中心下地基中的附加应力：地层深度(m)l/bz/bP(kpa)02.9/2.9=100.251.00－210.7974.314.3/(2.9/2)=2.970.04470.17880.13690.547637.6916.01516.015/(2.9/2)=4.150.02530.10120.10900.43621.333计算压缩模量：软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长l≤25m时,ψ取1.7；查附表H：桩基等效沉降系数计算A桩基沉降量：D：柱由于弯矩较小，故可按轴心受压计算。等效作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力近似取承台底平均附加压力。（1）基底接触压力：（2）基底附加应力：（3）确定地基手压层深度：故分两层，第一层：4.3m第二层：1.715m计算基础中心下地基中的附加应力：地层深度(m)l/bz/b02.9/2.9=100.251.00－4.314.3/(2.9/2)=2.970.04470.17880.13690.54766.01516.015/(2.9/2)=4.150.02530.10120.10900.436计算压缩模量：软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长l≤25m时,ψ取1.7；查附表H：桩基等效沉降系数计算A桩基沉降量：2、联合承台B、C桩基可认为是承受沿7轴线方向的偏心。等效作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力近似取承台底平均附加压力。求基底接触压力：求基底附加压力求出最大附加压力处的沉降和最小附加压力处的沉降，便可求出沉降差（略）（3）确定地基手压层深度：故分两层，第一层：4.3m第二层：1.715m（4）计算联合承台中心沉降：地层深度(m)l/bz/b06.5/2.3=2.80－4.32.84.3/(2.3/2)=3.740.14960.59846.0152.86.015/(2.3/2)=5.230.12120.4848软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长l≤25m时,ψ取1.7；查附表：桩基等效沉降系数3、计算沉降差（1）A、BC桩基沉降差：（2）BC、D桩基沉降计算：满足要求。八.构造要求及施工要求1、预制桩的施工(1)预制桩的制作程序现场布置→场地整平与处理→场地地坪混凝土浇筑→支模→绑轧钢机，安装吊环→浇筑混凝土→养护至30%强度拆模，再支上层模，涂刷隔离层→重叠生产浇筑第二层桩混凝土→养护至100%→起吊、运输、堆放→沉桩(2)桩的制作钢筋混凝土可在工厂或施工现场预制。工厂预制利用成组拉模生产，用不小于桩截面高度的槽钢安装在一起组成。现场预制桩宜采用木模或钢模板，支在坚实、平整的混凝土地坪上，用间隔的重叠方法产生，重叠层数不宜超过四层。混凝土空心管壮采用成套钢管胎模在工厂用离心法产生。(3)钢筋的设置桩内设纵向钢筋或预应力钢筋（丝）和横向钢筋，一承受刚在运输、起吊和成桩过程中产生的弯曲应力和冲击应力。钢筋骨架的主筋连接宜用对焊或电弧焊，对于受拉钢筋，同一截面内的主筋接头数量不得超过50%；相邻两跟主筋接头截面的距离不应大于35倍主直径，并不小于50mm。预制桩钢筋骨架的施工偏差应付和表4—2的规定：表4—2预制桩钢筋骨架的允许偏差项次项目允许偏差（mm）1主筋间距52桩尖中心线103箍筋间距或螺旋筋的螺距204吊环沿纵轴线方向205吊环垂直于纵线方向206吊环露出桩表面的高度107主筋距桩顶距离108桩顶箍筋网片位置109多节桩锚固箍筋长度（胶泥接桩用）1010多节桩锚固箍筋位置（胶泥接桩用）511多节桩预埋铁件位置102、混凝土预制桩的接桩桩的接桩方法有焊接、法兰接及硫磺胶泥锚接三种。前面两种可用于各种土类，硫磺鸟你锚接适用于软土层，且对一级建筑桩或承受力的桩宜慎重。焊接接桩时，钢板宜用低碳钢，焊条宜用E43；法兰接桩时，钢板和螺栓宜用低碳钢；硫磺胶泥锚接时，硫磺胶泥配合比应通过试验确定，其屋里力学性能应符合表7-11的规定。物理性能热变形：60℃内强度无明显变化；120℃变液态；140～145℃密度最大且和易性最好；170℃开始沸腾；超过180℃开始焦化，且遇明火即燃烧密度：2.28～2.32g/cm3吸水率：0.12％～0.24％弹性没两：5*105kPa耐酸性：常温下能耐烟酸、硫酸、硝酸、40％一下的铬算、中等浓度乳酸和醋酸力学性能抗拉强度：4*103kPa抗压强度：4*104kPa握裹强度：与螺纹钢筋为1.1*104kPa；与螺纹孔混凝土为4*103kPa疲劳强度：对照混凝土的试验方法，但疲劳应力比之P为0.38时，疲劳修正系数γ>0.8表4—3硫磺胶泥的主要屋里力学性能指标为保证硫磺胶泥锚接桩质量，施工时应做到：（1）锚筋应刷清并调直；（2）锚筋孔内应有完好螺纹。无积水、杂物和油污；（3）接桩时，接点的平面和锚筋孔内应灌满胶泥；（4）灌注时间不得超过两分钟；（5）灌注后的停歇时间应符合表7-12的规定；（6）胶泥识块没班不得少于一组。表4-4硫磺胶泥灌注后的停歇时间0～10℃10～20℃20～30℃30～40℃40～50℃打桩压桩打桩压桩打桩压桩打桩压桩打桩压桩1400×400648510713917122450×450106127149171121143500×50013/12/18/21/24/3、凝土预制桩的沉桩1）、锤击沉桩桩锤的选用应考虑地质条件，桩型，布桩的密集程度，单桩竖向承载力及施工条件等因素桩打入时应符合下列规定（1）桩帽与送桩帽与桩周围的间隙应为5~10mm；（2）锤与桩帽，桩帽与桩之间应加设弹性衬垫，如硬木，麻袋，草垫等；（3）桩锤，桩帽或送桩应和桩身在同一中心线上；（4）桩插入时的垂直度偏差不得超过0.5%；（5）按标高控制的桩，桩顶标高的允许偏差为—50~+50mm（6）斜桩倾斜度的偏差，不得大于倾斜角（指桩纵向中心线与铅垂线的夹角）正切值的15%钢筋混凝土预制桩锤击沉桩期的安全问题钢筋混凝土预制桩在沉期间应满足强度和抗裂度要求，特别对于高承台的预制桩，由于桩的自由度较大，还应考虑桩的压曲稳定性问题。在实际工作中，沉桩时的桩的断裂问题时有发生，有时还特别严重产生断裂现象的主要原因是下沉过程中进入密实砂层时，锤击次数过多，锤击能量过大所致。为了防止沉桩时的断裂，，需要研究锤击沉桩时桩身的锤击应力，桩身配筋时，应使桩身强度足以抵抗锤击时的锤击应力。2）、静力压桩法沉桩静力压桩法是以设备本身自重（包括配重）作用力，液压驱动，用静压力将桩压入地基土中的一种沉重工艺。这种施工工艺具有无震动、无噪音、无污染、无冲力和施工应力小的特点。有利于沉桩振动对邻近建筑物和精密设备的影响，避免对桩头的冲击损失，降低用钢量。在沉桩过程中还可以测定沉桩阻力，为设计和施工提供参数，预估和验证单桩极限承载力，检验桩的工程质量。近年来，由于大吨位压桩机的出现，提高了静力压桩法施工的适用范围，能将长桩压入砂层，可适用于对单桩极限承载力设计要求超过5000kN的超高层建筑。例如在上海地区，曾使用800t压桩机，将0.50m×0.50m×38.5m的预制方桩压进中密砂层（此曾的静力触探比贯入阻力为12.5Mpa）2.4m，至设计标高时的压桩阻力为4778kN～5868kN，静荷载试验测定的单桩极限承载力为6750kN。4、预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施预制桩属于挤图桩，沉桩时土体中产生很高的空隙水压力，土体发生侧向挤出和向上隆起，使周围建筑物和市政管线产生变形，严重时发生开裂、倾斜等事故，在预制桩事故时应采取合理的施工方式和必要的防治措施，同时必须进行周围建筑物和市政管线的变形监测，以控制施工速度和改进施工方法。1)、沉桩对环境的影响预制桩对环境产生不利的影响，这种不利影响主要是指：（1）沉桩的挤土效用使土体产生隆起和水平向的挤压，引起相邻建筑物和市政设施的不均匀变形以致损坏；挤土效应所引起的环境影响以混凝土预制方桩和闭口钢桩和混凝土管桩次之；锤击沉桩和静压沉桩都有挤土的不良效应；（2）锤击沉桩时的震动波对环境也有不良影响，使邻近建筑物产生剧烈的振动，门窗晃动，给居民以不安全的恐惧感；对精密设备和精密仪器会影响工作精度，甚至损坏设备；振动主要是由锤击沉桩引起的，静压沉桩就没有剧烈的振动影响；（3）锤击沉桩时的噪音对环境的污染相当严重，波及范围相当广，对居民生活造成不良的影响。2）、环境影响的分析与评价（1）群桩施工的影响访问根据实测资料，单桩沉桩时，引起地面隆起和邻近桩上抬的影响范围如表7-21所示。（2）桩顶上抬量因相邻桩的沉桩而引起桩的上抬量是施工质量控制的一个装要指标，但目前尚无理论计算的方法。根据实测资料，可以用叠加的方法进行近似估算，其步骤如下：a．施工时观察沉桩引起相邻桩的上抬量，得到邻桩上抬量与施工桩距离的关系b．按桩长和桩直径确定单桩的影响半径c．由桩位图确定对计算桩影响区内的桩数及其与计算桩的距离d．根据步骤a得到的上抬量与距离的关系确定计算桩引起各桩的上抬量e．影响区内尚未施工的各桩上抬量之和极为计算桩在施工结束时可能的上抬量。（3）地面上抬量沉桩时，周围土体上抬，从而引起相邻建筑物和施政管线的不静压变形，研究地面上抬量与施工速度的关系，有助于控制施工。避免发生工程事故。施工速度即一天的沉桩数量，沉桩的数量愈多，土体的体积变化愈大，地面上抬量也愈大；施工桩位距控制点的距离愈近，地面上抬量也愈大；3）、防治与控制措施（1）制定合理的沉桩施工组织 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 合理安排沉桩顺序，控制沉桩速度是降低挤土效应、防止出现事故的主要措施。沉桩顺序应背离保护对象由近向远处沉桩，在场地空旷的条件下，宜采取先中央后四周、由里及外的顺序沉桩。每天的沉桩数量不宜过多，使挤土引起的空隙水压力能有足够的时间消散，可以有效地减少挤土效应。（2）布置监测系统在沉桩影响范围内，应布置对被影响建筑物的监测。上海市地基设计规范规定了表7-23所示的沉桩影响范围。（3）采取防护措施为了防止沉桩时不利影响，可采取下列防护措施。a设置竖向排水通道b在桩位或沉桩区外取土，在桩外取土是预钻孔措施，以减少排土量，减少挤土效应；在钻孔区外的目的是消除从沉桩区传向被保护建筑物的挤土压力；c地下管道附近设置防挤沟或隔振沟。5、结论与建议（1）本文对拟建场地工程地质条件进行了分析、评价，论证了基础 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 ，选择出最合理基础型式——桩基础，并对预制桩和钻预制桩两种桩基础比较后钻孔灌注桩，选择，并进行了设计。（2）场地所在的地区的抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.10g，抗震设计地震分组属第一组。场地土类型为软弱土，建筑场地类别属Ⅲ类。场地的卓越周期为0.38秒。场地属轻微液化场地，建筑场地属抗震不利地段。（3）场地地下水的类型主要由第①层杂填土孔隙潜水、第④层粉砂夹淤泥、第⑦～⑨层承压水和基岩风化裂隙水组成。上部潜水主要受大气降水和涨潮时地表水的补给，下部承压水与闽江水有密切水力联系。（4）场地地下水对混凝土结构无腐蚀，对钢结构具弱腐蚀；浅部孔隙潜水对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀、承压水对其无腐蚀。（5）拟建建筑物的基础所采用的预制桩钻孔灌注桩直径选用800，采用一柱六桩型式。桩基的沉降5.1mm（6）预制桩桩施工方法选用钻孔静力压入方法。基桩承载力应通过桩的静载荷试验确定。（7）为确保建筑物的正常施工和安全使用，建议从建筑物基础施工至竣工使用后的一定时间内，设置适当数量的观测点进行长期观测工作。参考文献：1.《预制钢筋混凝土方桩图集》（97G361）2.《建筑桩基础技术规范》（JGJ94－94）3.《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）友情提示：方案 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