汽车吊吊装计算书

汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.251。预制小箱梁 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m（北0#台厂24.427m（中1#墩厂24.644m（南2#台），桥面结构层厚度为0.2m,则设计小箱梁面标高为24.007m（北0#台厂24.227m（中1#墩厂24.444m（南2#台）。汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。具体汽车吊站位详见附图。（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。最不利工况：3001吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1主臂起重性能表（kg,m）38吨配重、全伸支腿性能表1317.1421.2825.4229.5633.737.8441.9846.1250.2654.4583130.0108.033.5125.0102.03.54115.098.090.075.044.5105.091.085.072.060.04.5598.085.076.568.555.050.05685.078.069.262.053.645.038.06770.070.062.856.550.543.036.528.57860.060.057.051.246.540.535.028.025.08952.052.050.047.043.637.532.527.524.020.091045.045.545.343.039.235.830.026.522.018.016.513.5101239.038.537.534.331.527.023.720.616.515.512.5121429.629.330.130.227.024.820.818.815.313.512.0141623.123.924.024.022.018.617.114.013.011.5161818.519.419.619.919.617.215.513.212.010.5182016.016.216.517.316.313.912.511.510.0202213.313.513.914.614.612.111.511.09.3222411.411.712.512.511.210.810.58.624269.610.010.810.710.510.010.08.026288.59.39.39.59.59.57.528307.28.08.08.28.68.87.130327.07.07.27.57.96.632346.06.06.26.67.06.234365.25.45.86.25.636384.75.05.45.338404.04.44.84.940423.84.24.342443.33.73.844463.23.346482.82.948502.550522.15254545656倍率12108765433222130汽车吊起重重量计算G总=Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1=51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.631,考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的)=26.63X1.2=31.951。1301汽车吊工作半径R计算R=SQRT((L1+L1/2)*(L1+L1/2)+(L2+L3+L0/2)*(L2+L3+L0/2))=SQRT((2.95*2+2.95/2)*(2.95*2+2.95/2)+(2+1.5+7.6/2)*(2+1.5+7.6/2))=10.03m式中：L1—相邻两片小箱梁轴心间距，Ll=2.95m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。L3—小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。L0—QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=7.6m。130t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4=(24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12mV13m基本臂最大起升高度。式中：h1—最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；h—QY130T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；hO—小箱梁梁高，h0=1.176m；h2—小箱梁安装间隙，一般取0.2~0.3m，取h2=0.2m；h3—吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于45度时取值，取h3=1.2m；h4一起重臂顶至吊钩底面的安全距离(m),取h4=2m。130t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)=SQRT(8.29*8.29+7.12*7.12)=10.92mV13m主臂基本臂长。综上：本工程130t吊车工作半径R=10.03m，综合考虑(2)、(3)、(4)及起重机的工作幅度，参考1301吊车性能参数表，130吨吊车10.03m的作业半径，臂长为17.14m,38t平衡重额定起重量为45.51>31.951，选择QY130T汽车吊可满足最不利工况时吊装，符合要求。(4)QAY300汽车吊选型验算1)QAY300汽车吊起重性能表表2主臂工况起重量表支腿8・7m,平衡重85t度n)幅5臂长(m)31.435.935.935.940.440.440.444.944.944.949.433.544.51165111.26103.977.19292797.973.4878746.37171888.769.58281.943.270.77133.258.158.1980.366.37775.540.167.969.231.756.756.7311075.162.67069.237.365.164.829.95454.6311263.756.86560.233.459.255.626.947.15327.51454.650.657.152.329.954.148.724.142.147.125.81646.245.748.646.327.347.843.421.637.141.723.51838.84241.839.824.94238.82033.737.120.82033.637.236.734.62336.735.518.530.433.4202229.73332.230.521.332.531.216.82830.618.42425.63028.126.519.928.927.315.825.928.116.8262126.524.823.118.725.623.914.823.624.716.22823.72220.217.622.821.113.621.92214.93020.419.617.316.620.418.612.92019.513.83215.718.316.612.118.117.613.63414.915.714.111.616.315.712.8361114.914.112.13810.513.511.511.44010.94210.32)300t汽车吊起重重量计算G总=Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1=51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊一台QY300T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.6251,考虑动载系数1.2，安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的)=26.625X1.2=31.95t。3001汽车吊工作半径R计算R=SQRT((L1+L1/2)*(L1+L1/2)+(L2+L3+L0/2)*(L2+L3+L0/2))=SQRT((2.95*4+2.95/2)*(2.95*4+2.95/2)+(2+1.5+8.8/2)*(2+1.5+8.8/2))=15.4m式中：L1—相邻两片小箱梁轴心间距，Ll=2.95m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。L3—小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。L0—QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=8.8m。300t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4=(24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12mV14.2m基本臂最大起升高度。式中：hl—最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；h—QY300T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；hO—小箱梁梁高，h0=1.176m；h2—小箱梁安装间隙，一般取0.2~0.3m，取h2=0.2m；h3—吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于60度时取值，取h3=1.2m；h4一起重臂顶至吊钩底面的安全距离(m),取h4=2m。300t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)=SQRT(15.4*15.4+7.12*7.12)=16.9mV31.4m主臂基本臂长。综上：本工程300t吊车工作半径R=16.9m，综合考虑(2)、(3)、(4)及起重机的工作幅度，参考300t吊车性能参数表,300吨吊车16・9m的作业半径，臂长为31.4m，85t平衡重额定起重量为46.21>31.951,选择QY300T汽车吊可满足最不利工况时吊装，符合要求。钢丝绳选用计算(1)预制箱梁重量计算40米边跨边梁混凝土数量为：C50砼56.9m3,按砼单位重量2.5t/m3计算，砼重力G=56.9*2.5*10=1422.5kN。按照边跨边梁最重量142.251考虑。以规格为6X37+FC-©56mm、抗拉强度为1870MPa、最小破断拉力为1810KN参见《重要用途钢丝绳》GB8918-2006第27页表15：fid竺律,<|'fl眾赤網盎七逮徇:：6*37->-FC柩Jg-GB=TSP1S--1S-M-御迷与盐和I■程rrunK.z.UOOm胡述缰仝刊T蛤矩握妄147013-^Y16-7017701S7O鋼盎泄最小琨磅锂力d禾艄纤法世纤维走訓述豪135S.5O5-7.0073.^0ea.so£9=41467.Sl：56.1-08-fl.909^>.7O96.501OJL-OOHDS.OO1636.30111.00JIS.0-0126.00133.-K*31.001310.001-40.00150.00155-.OO3L6-9.OD178.OOZO133.0(J173.-00ISS.CHJ1P7.OT220.0022J&7.0O163.00iO&.-OO2^1.00233.0023JI.-0O266.00241W.OO13.0024-9.-CH?266.002S3.OO300.-00317.00Z6234.002ZS.OO2P3.-0O313.00333.00-33J2.-0O372.00271.002M.OO■S3P\g363.£H>33&.OO4O-9.-OQ-132.00caoi311.00303.DO39O.-M砒占.00-W3.D0--&6-9.-0O3233«M?3-*5.O0-*T4.0*05IM.OO-33A-0O354.00■：34j*!&400.00390.00501.-DO535.0-056^.005O3.«>637.00■:f-«a.oo437.00fiOO.OO639.0067S.-0O"4.00C33O300.004S7.O0626.-0O663.00711.O0-733.-OD7P6.OT4-0554.0053^.00创3.g”1.g75S.OO83.5.-OO3S2.OOfilG.OO□M.Q0TM.«JS16.0-0S^&.OO-S3l.OD973.0044670.00652.0083^.00896.7.OO77(5.00MP.OO1060.00J13-0.■&O1300.001270.008&3.£H?3^2.001O3U-.{HJ11：5仃.0仃123-0.-CH?13Z1.-Ofrg*.gliSO.OO-133-0.^01-11O-.O-G1-1PO.OO-C545LO10.00-^SS.OO12SO.OO1350.001-*30.0015^0.001600.005SLOSO.OO-1060.<01450.00-ISW.-OO163O.W1720.00-HW.OT1L3-O.isao.ooIS60.00177-0.-001370.001P3O.OO“弟1330.00-1300.-001790.00IS^O.-OO20CH>.002.0.0.006-4L42O.CWISS-O.flO177O.CKJLS-PO.OT2010.-002ISO".CHJ223O.O0-661520.001470.-00ISSfh.OOiO10.002H-0.-&D2270.0-02400.00采用钢丝绳呈捆绑吊。已知钢丝绳最小破断拉力为1810KN,钢丝绳的安全系数K值见表3。表3钢丝绳的安全系数K值钢丝绳用途安全系数作缆风绳3.5缆索起重机承重绳3.75手动起重设备4.5电动起重设备5—6做吊索（无弯曲）6—7做捆绑吊索8—10用于载人的升降机14（1）钢丝绳实际受力计算钢丝绳实际受力为：P二Q/nsina式中：P—钢丝绳所受的拉力(KN)；Q—起重设备的重力(KN)；n—使用钢丝绳的根数；a—钢丝绳与梁面的夹角；则钢丝绳实际受力为P=142.25X9.8/(2Xsin60)=804KN。N=804KN<1810安全系数=1810/804=2.25，故选用直径①56mm，规格36X7+FC纤维芯钢丝绳是满足要求的。汽车吊抗倾覆验算(1)130T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以单片小箱梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：迟“二KGMG+KQMQ+KWMW20式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15KW—风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N・m；汽车吊工作时受力简图图中：G—汽车吊自重，QY130T型汽车吊G=54.91,配重38t；Q—起升物重量，考虑双机抬吊，取27.691；W一风动载，按起升物重量的20%考虑；a一汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8.5m，故a取4.25m；R—汽车吊工作半径，最大取8.29m；h—风动载合力点高度。迟“=KGMG+KQMQ+KWMW=1XGXa-1.15XQX(R-a)-lXWXh=929000*4.25-1.15*276900*(8.29-4.25)-0.2*276900*1.6=2573164.6N・m>0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0，所以稳定性满足要求。(2)300T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以单片小箱梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：迟“二KGMG+KQMQ+KWMW20式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15KW—风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N・m；汽车吊工作时受力简图图中：G—汽车吊自重，QY300T型汽车吊G=721,配重85t；Q—起升物重量，考虑双机抬吊，取27.691；W一风动载，按起升物重量的20%考虑；a一汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8.5m,故a取4.25m；R—汽车吊工作半径，最大取15m；h—风动载合力点高度。迟“二KGMG+KQMQ+KWMW=1XGXa-1.15XQX(R-a)-1XWXh=1570000*4.25-1.15*276900*(15-4.25)-0.2*276900*1.6=3160715.76N・m>0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0，所以稳定性满足要求。(2)吊装位置的地基承载力计算小箱梁吊装采用一台QY130T、一台QY300T汽车吊双机抬吊，负荷按平均分配考虑，则单机实际承担的理论载荷为27.69t。QY300T型汽车吊自重72t。最不利工况时，由两个支腿受力，则单个支腿承受最大荷载为F=(27.69+69.8+85)*10/2*1.2=1094KN。计划每个支腿下采用一块30mm厚2m*2m正方形钢板支垫，则钢板传递的单位面积的地面压力为P=F/S=1094KN/4=273.735KN/m2。故在进行地面地基处理时，其地基承载力大于273.735KN/M2，就可满足吊装施工要求。