_立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范_SH3046_92_简介

石油化工设备技术1993年准与规程《立式圆筒形钢制焊接储罐 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 规范》(SH3046一92)简介中国石化北京设计院(100011)斯新中《立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》(sH3046一92)已经批准,于1993年1月1日起实施。本规范是总结了多年来石油化工企业的设计和使用方面的经验,在编制过程中比较广泛地进行了调查研究,并经多次讨论最后定稿。现将本规范的主要特点以及一些有争议的问题概述如下。1适用的储存介质由于石油化工行业的特点,用储罐储存的介质多种多样,从石油、石油产品到各种化工产品均有。为了满足储存介质和工艺条件的要求,储罐仅采用碳钢制造是不够的,在一些特定的场合,还必须使用不锈钢 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 制造储罐。为适应这一要求,本规范中包括了用碳钢和不锈钢制造的储罐,设计时应遵循这些基本规定。2储雄的设计温度为适应介质的储存条件,本规范规定:(l)对于固定顶罐,设计温度不高于2500c。此条件对绝大多数的工艺条件是可以满足的。就石油化工行业来讲,多数液体介质是在常温条件下储存的。(2)对于浮顶及内浮顶储罐,设计温度不高于90℃。用浮顶罐储存的液体介质通常不高于60Oc,储存温度过高,不但要消耗热能,也将使储液中的易挥发组分进入大气,既增加了储存损失,也使大气环境受到污染。另外,储存温度过高,也将使浮顶的密封装置加速老化,降低密封的使用寿命和密封效果。设计温度不高于90“c是考虑了个别的特殊储存工况确定的设计最高温度。(3)设计温度的下限高于一20OG,是考虑到设计温度低于一20“c时,储罐属于低温储罐,应考虑有关低温储存的特殊因素。(4)设计温度下限的定义为建罐地区最低日平均温度加13℃。附加的13℃是考虑到储存介质本身的热容量的影响,平均最低温度与月平均最低温度之间的差别,多年使用经验确定的。(5)对于在大气环境温度下储存,如设计温度低于一20OG的储罐,需要采用保温、伴热等措施,使设计温度高于一20OC。3设计压力的范围以往的储罐设计规定,其设计内压为1961Pa。本规范为适应石油化工行业的发展要求,最高设计内压扩大到6000Pa(612mmH刀),并增加了附录三《低压储罐》,以适应剖分以获得抛光和制作标本的补充试样时,镶入物与法兰主体分离。其25倍的(硝酸乙醇腐蚀)总体微观组织(铁素体一珠光体)见图6。洛氏硬度测试:法兰主体72,69,70HRB平均=70HRB镶入物76,78,80HRB平均=78HRB认为不必要再做工作了。图6法兰主体(下半部)、镶入物(上半部)和焊材(左侧)总体微观组织的照片25倍,硝酸乙醇腐蚀第14卷第3期石油化工设备技术需要。将国外一些规范规定的内压情况介绍如下;JlsB85Oi一1985日本工业 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 《钢制焊接油罐结构>>是以常压392Pa(4ommHZo)为对象的,不考虑内压的影响。API650《钢制焊接油罐》的正文适用于常压储罐,附录F允许最大的设计内压为17168pa(1750mmH20)。Bs2654《石油工业用对焊罐壁立式钢制储罐》将储罐分为无压罐、低压罐和高压罐三类。无压罐的内压范围为一245一736pa(一25一75mmH:O),低压罐的内压范围为一589一i96iPa(一60一ZoommHZo),高压罐的内压范围为一589一54936Pa(一60一5600mmH20)。由以上的对比可以看出,对于储罐的设计内压应按实际情况认真考虑,区别对待。当设计内压高于实际条件很多时,会使储罐的投资成本增加,经济性下降。当设计内压低于实际条件时,会使储罐的操作安全性受到威协。因此,储罐的设计者应准确地确定设计压力。标准图(容量1000~50000m’)。这套系列图,作为原石油工业部的标准图,80年代后在国内许多行业广为使用,取得了良好的经济效益,使用实践证明取焊缝系数必二0.90是可靠的、安全的。考虑到国际油罐规范(如API650和Bs2654),取焊缝系数协=1.0。本规范编制过程中,曾反复多次讨论是否要提高焊缝系数的问题。一种意见是有些条件下可以提高到1.氏多数人的意见是考虑到国内的现状,质量意识还需要进一步提高,施工组织、质量检验等方面与国外相比还有一定的差距,从保证储罐安全使用的角度考虑,现在还不宜提高焊缝系数,应取焊缝系数功一0.90。经过多次认真的讨论,本规范取焊缝系数必=0.9004不锈钢储罐由于储存介质的特殊要求,有时必须采用不锈钢材料制造储罐。根据石油化工行业的使用经验,本规范规定了7种不锈钢材料用以制造储罐。对于一般性腐蚀介质,在要求保持储存介质清洁的条件下,可以采用OCrlgNig,OCr18NillTi和ooCrigNill制造储罐;对中等腐蚀的介质可以选用ocrl7Ni12M。2和oOCr17Nil4MoZ制造储罐;对于严重腐蚀的介质可以选用oCr19Nil3M。3和OOCrlgNi-13Mo3制造储罐。6关于结构钢的质量系数GB150一89《钢制压力容器》,在确定钢材的许用应力时,考虑了质量系数的影响。对于容器用钢(如GB6654一86《压力容器用磷素钢和低合金钢厚钢板》),质量系数取为1.0,对非容器用钢质量系数取为0.9。在本规范的编制过程中,曾经讨论过是否在确定结构钢许用应力时,应乘以质量系数。在讨论中,大多数人认为鉴于以往大量储罐的使用经验已证实了用结构钢制造的储罐是安全、可靠的,可以不必另行考虑钢材的质量系数。在本规范中确定结构钢板的许用应力时,未考虑质量系数的影响。5关于焊缝系数在罐壁厚度的计算公式中,包括了焊缝系数叻。在70年代中期以前,我国设计的储罐取价“0.85。在70年代中、后期,考虑到技术水平较以前有所提高,焊缝系数取必=0.90。以焊缝系数价一0.90,我院设计了浮顶油罐系列7有关附录本规范除正文部分以外,还有6个附录,每个附录针对一个特殊的问题。与以前的设计‘规范相比,增加了附录二,高温储罐的附加要求;附录三,低压储罐;附录四,带肋球壳。这些附录总结了以往的使用经验,针对各自的、范围,提供了设计应遵循的最低要求。8关于带肋球壳(下转第50页)石油化工设备技术1993年口贾(a)垂直对中、一丹一一‘一其原因是制造厂预计的支撑温度不符合实际情况,同时也没有考虑变速机齿轮传动对轴颈中心位移的影响。的畔卜寸.0不且一.魂(b)水平对中图6大齿轮和电动/发电机的转子;冷态垂直及水平对中1一大齿轮转子;2一电动/发电机转子,3一大齿轮和电动l发电机的转子热态理论中心线4机组对中运行考核机组自199。年12月一次投运成功以来,已累计运行一年多而未重新对中过,运行平稳,对中良好,振动等各项指标均在优良等级。要得到比较满意的机组冷态对中曲线,必须根据热态运行实测数据对预定的冷态对中曲线进行修正。对于不同转速的机组和不同类型联轴器对机组对中的允许范围(转速大于3000r/min),目前国内规范尚无明确规定,有必要对于使用经验加以交流。参考文献半少l十砷平汁仆.牛/仁、\用/了一、、仁护水平对叮月式测B图7对中圆绘制法(端面对中略)机组按本文确定的各对中圆图数据,与实际对中基本相符,和制造厂提供的差别较大,东北工学院机械零件设计手册编写组编.机械零件设计手册(第二版).冶金工业出版社,1980:436一437上海机械学院编.机械设计手册.上海科技出版社,1978:120一135,370一373许尚贤.液体静压和动静压滑动轴承设计.东南大学出版社,195。:74一75,116一117(收稿日期:1992一05一20)(上接第61页)国内的固定顶储罐的罐顶,大多数是球面拱顶,当罐的直径较大,光面球壳不能满足稳定性要求时,应采用带肋球壳。采用带肋球壳的固定顶,国内大量使用于直径小于32m的储罐, 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 实践证明带肋球壳的设计方法是安全可靠的。但是,将带肋球壳用于直径大于32m的储罐,设计人应慎重从事,保证设计上安全可靠。(收稿日期:1992一11一06)护晰咖咖咖帝中叮l新书征订l外咖中咖咖咖中次我站最新出版了《石油化工工业炉烟风道设计导则》、《阀门手册》、《石油化工常用国内外金属材料手册》(本手册包括美国篇、日本篇和综合篇三册),现已开始征订发行,有需要订阅者,可向本站索取订单。一并征订的资料还有:《泵与原动机选用手册》、嵘美国石油学会文件选编油品储运部分》、《石油化工管式加热炉 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 集》、APIPUBL941《炼油厂和石油化工厂用高温高压临氢作业用钢》、《透平、压缩机和风机》、APIRP530《炼油厂加热炉炉管壁厚计算》、《氢氟酸烷基化装置基础资料集》、《催化裂化烟气能量回收论文集》。中国石油化工总公司设备证计技术中心站通信处:北京市西城区六铺炕,电话:2025522一a21,电挂:0045,邮码:100011。