KRG常规岛部分调试经验反馈

KRG常规岛部分调试 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 反馈 KRG常规岛部分调试经验反馈 1. 设备硬件与设计问题 (1) 保险熔断问题 调试之初，发现回路检查后仍有装好的保险毁坏，且先后出现，数量较大，经检查发现，主要有两个原因，一是执行相关试验程序TP模拟信号时，方法错误导致，二是存在设计问题，主要是由于送往P320控制系统的信号，经AH115模拟量输入卡件，同一卡件各通道间没有隔离，各信号的负极相连，30V直流电源系统LDA供电设计为正负极均不接地，而24DC负极接地，如果工况变化，引起过流所致。 由于常规岛的大部分试验程序TP是按照机电一体化的要求准备，涉及信号回路的部分只给出说明要求而没有详细模拟方法，可操作性不强，相关TS刚介入仪 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 信号模拟时经验不足，为此，总结1号机组前期工作中易出现的问题，作为经验反馈: 1) 模拟信号前，要区分是有源信号还是无源信号，确定采用的信号源。尤其是模拟变 送器4~20mA输出时，因为电源是从KRG机柜提供，所以就不能再加有源的信号， 否则就要烧保险。此时可采用带下拉电阻的信号源，如druk表;或者用电阻箱作为 负载改变阻值来模拟电流;或者用智能通讯终端HART表的“回路测试”功能来模 拟。模拟结束后，要按步骤将变送器恢复到正常使用状态。 2) 为作实验而解线时，要用万用表测量信号线上有无电压，如果有，解下的线要注意 不能短接。 3) 保险熔断后，要分析原因，作好记录。再上保险供电前，要先用万用表欧姆档测量 一下对地绝缘，要远大于10兆欧，这要求先确保信号线上没有电压，正负保险要同 时取下，如果只是取掉正保险，由于LDA系统是浮空的，负极电压通过负极保险 引入到测量回路，就得不到正确的电阻值。 对于由设计原因引起的保险烧毁问题的解决，参见下文。 (2) LDA绝缘报警问题 1) 由于现场接线问题引起LDA绝缘报警 LDA系统设计为浮空系统，正负极均不接地，如果出现报警则会影响到电池组的使用寿命，在冷试与热试前，必须消除报警。由于LDA系统是一个核岛KRG与常规岛KRG共用的一个系统，调试初期，现场信号是分批接入，比较复杂，所以首先要判断故障来自哪一 方面。应尽量争取时间窗口，及早采用断电的方法来一一甑别。 普通的方法是用接地检测仪信号发生器对地引入一个低频交流信号，用接地检测仪的钳形表来检测对地漏电流，折算成电阻值。这种方法对于直接接地故障还是有效的，但它只是监测接地的一个必要条件，现场调试过程中发现，在LDA绝缘红报警消失的情况下，用LDA绝缘检测仪来测量，仍显示绝缘值只在5K左右。所以采用一种行之有效的方法，利用LDA系统本身浮空的特点，测量正极或负极对地的电压，正常情况下应在15V左右往复变化，如果正极或负极对地电压很小，则说明信号回路有接地现象;如果对地电压一直不变，则说明有窜电现象。 1号机组冷试前，从供电开关LDA308JA，LDA306JA处用接地检测仪测得电阻小于5K，在KRG200AR/BAY3和BAY4机柜中各有5个机架，单独测每个RACK，电阻不等，但都小于20K，且有小于5K情况，说明有的是直接接地，但有的只是整体水平下降，为此只有除去全部保险，只上一对，对一个回路供电，如果电阻小于50K，就记为不合格，除去。如果大于50K，认为合格，但为进行下一回路检查，也先除去，同时作好记录。 虽然除去明显接地的情况(小于5K)，绝缘有所好转，但同时接上几路保险后，绝缘会渐渐下降，直至小于20K。最终正常运行时测得LDA306JA、LDA308JA对地绝缘为5K。但从LDA机柜上绝缘检测表上看，结果大于1M，红报警消失。 2) P320输入信号共地引起的LDA绝缘问题 由于P320模拟量输入卡件AH115各通道间没有隔离，各信号的负极相连，如24VDC设计为负极接地，而LDA30V供电设计为均不接地，这样就导致LDA系统通过24V的负极接地。不更改设计，则无法根本解决问题。为此，发出了以下设计变更申请DCR，将由24V供电的信号回路新加装隔离放大模块IS: ― GME002MW，GME003MW输入信号新加两个IS模块，解决了24V供电与30V 供电的信号在KCO203/2/15这块卡上共地引起的LDA绝缘问题。 ― 压力变送器采用二线制供电，GST001MP回路新加 GST001IS，GST002MP回路新 加GST002IS ，解决了24V供电与30V供电的信号在KCO201/2/6，KCO201/2/6， KCO202/2/1/6，KCO202/2/6这四块卡上共地引起的LDA绝缘问题。 ― 阀门位置反馈信号需要24VDC供电，为此GSS017EP新加GSS001IS，GSS018EP 阀 位反馈信号新加GSS002IS，解决了24V供电与30V供电的信号在KCO203/4/0， KCO203/4/1这两块输入卡上共地引起的LDA绝缘问题。 ― 由于汽机蒸汽和疏水系统GPV的三个压力信号同时送往汽机调节系统GRE，作为 互相独立的两个系统，GRE和KRG的接地情况不尽相同，从而引入测量回路的地 噪声会影响到测量的精度，为此GPV001MP 回路新加GPV001IS，GPV002MP回 路新加 GPV002IS，GPV003MP回路新加 GPV003IS，解决了信号干扰问题。 ― 控制系统的接地问题比较复杂，设计、施工、调试过程中都要符合 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 ，予以高度 重视。 ― CEX002MM回路新加 CEX005IS，解决了24V供电与30V供电的信号在 KRG201/4/1输入卡上共地引起的LDA绝缘问题。 (3) SC-7400 CT卡供电工作异常问题 在KRG203AR、KRG204AR、KRG205AR中的SC-7400 CT卡照设计都是由LDA系统30VDC供电，但是按照SC-7400 CT卡的安装手册，正常工作电源是24VDC或48VDC,允许有15%的偏差,并没有覆盖30VDC。虽然现场工作正常，但是调试过程中发现，在2SRI001AR中的2SRI001CT上电过程中POWER灯亮但MODULE灯不亮，同时也不能跟笔记本通讯，采取临时措施换到2KRG205AR,工作正常，而用2KR205AR中相同型号正常工作的卡件替换到2SRI001AR中，故障现象依旧。参照安装手册，由此怀疑可能与供电有关。将CT卡拆回办公室用可调电源调准24VDC,供电，正常，随后调高电压至30VDC这一过程中也能保持工作正常。对该卡作另外一种测试，将电压调准为30VDC,供电，却不能工作，减少至24VDC,功能正常。此外，1CAR001AR中的1CAR005CT也存在类似现象(见UES01602)。为什么会出现CT卡上电正常与否和电压等级相关的现象,当初选型和设计供电时是如何分析的现在不得而知，但是作为调试人员，在实际应用中还是要归纳分析，试图找出原因,不留隐患。 常规岛1KRG203AR有44块，1KRG204AR有42块，1KRG205AR有164块SC-7400CT，都能正常工作。而在其它系统机柜中的同类CT卡却经常出现问题，有鉴于此，可以判定这是共性问题。同为LDA30VDC供电，区别只在于KRG机柜内的CT卡直接由背面的保险供电，后经现场验证，发现当保险至CT卡较远，供电线路电阻较大时存在这种现象，在办公室用电阻器模拟供电回路电阻值，重复试验现象相同，为此与厂家确认，是产品设计问题。 在岭澳核电工程之前，ROCHESTER厂家生产的 SC7400系列CT转换卡没有在现场应用过30VDC供电，由于设计原因造成30VDC电受线路电阻限制，在线路电阻较大时，阻容网络的设计值偏离实际工况，使CT卡件的CPU可能不被激活，致使卡件不能正常工作。解决办法是:把卡件内部的时间后延继电器回路所用电容C19由原来的0.1uf改为0.01uf。经现场验证，问题得以解决。厂家派人到现场，将所有备件更换了新的电容，并出具了合格 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 。 现场主要更改对象为由电气厂房15处KRG200AR为汽机厂房内提供30VDC的SC-7400卡件。主要涉及GRV/CAR/SRI三个系统。 (4) MLT100液位变送器问题 1)校验不准问题 MLT100变送器由于出厂时是在环境温度下校验的，按照校验数据页，只有达到满负荷在额定温度和压力下对应满量程输出才是4-20mA，而在常温下常压下输出电流并不是4-20mA，而有些相关系统的TS为完成TP在常温下用磁棒调整了零位与量程，导致量程变小，使水位变化趋势被放大了，对于疏水调节带来很大的困难。MLT100变送器由于设计原因没有疏水排气装置，也无法进行在线校验。由于变送器的浮子质量是按工质的温度参数确定的，所以在安装已经就位，冲洗已经完成的情况下，参数不同无法互换，调试中也发现1GSS001，1GSS002，1GSS004，1GSS007，1GSS009，1GSS012，1GSS013MN电路部分的出厂编号与传感器的出厂编号不匹配，因此检查了全部变送器，按照校验数据页一一对应，用智能通讯终端修改了量程等参数，使得变送器可用。 2)变送器灵敏度的调节 MLT100变送器的灵敏度是通过调整滤波时间选项来实现的，缺省值是5秒。对于多数水容积较小的系统是全适的，但对于除氧器水位来说就有较大的滞后，按照控制理论，时间常数较大的滞后环节会影响到控制品质，1号机组最初的设想是想通过加大滤波时间来减小水位的波动，但是效果不明显，2号机组使用1秒的滤波时间，同时P320信号转换的时间常数也放到最小，避免了较大的滞后，配合参数优化，使得除氧器液位控制既能保证控制稳定，也能保证动态过程的及时响应。 (5) 装置损坏的检查 调试中曾出现1GSS BC端子盒，1AHP的自动手动操作器RCM，1GRH串行通讯接口UD的损坏，在发现信号功能异常后，最直接的方法是按原理流程逐步测量，来分析原因。但如果有条件，比对查找是一种很好的方法，比如检查GSS BC端子盒故障时，并没有持续的故障，最初的现象是发现P32O KRG202AR机柜出现报警信号，复位后不定期又出现，通过仔细观察发现其中一块GSS AS112输出卡的状态指示灯时好时坏，这说明回路存在问题，但据此还不能断定是机柜卡件插槽、操作器、卡件本身、阀门等故障，还是电缆端线不良，只有采取互换的方法，一处一处排除，最后确定是现场RA160 BC端子盒有问题，更换后故障消失。 (6) 2GRH121MT温度测点故障使得2GRH021VD无法投自动 2GRH121MT显示在冷却水流量大的情况下温度反而上升，基本确定是测量回路有问题。从实测的电阻值来看，大致与测点位置到发电机外侧接线端子箱距离相吻合，说明几支热偶位置交错的可能不大。从现场端子箱模拟温度，从P320和KIT记录温度值来看，说明温度变换，显示回路没有问题。 根据厂家图纸，热电偶先到发电机内部接线端子盒，从这里引出到发电机外壁为一航空插头，航空插头再到接线端子排。经检查，外部插头到端子排接线无误。同时排除发电机外壁以外回路的接线问题。从温度变化趋势看，热电偶正负本身没有接错，否则在发电机短路试验时就会得到一个非常低的温度值。这样一来，从热电偶到内部端子排的补偿导线接反的可能很大。 另外一个试验，从外回路互换一下2GRH121MT正负极作为控制变量，从KIT看到氢冷器冷端最低温度14C0 ，比冷却水的温度还低，实际这是不可能的。这也说明外回路没有问题。 2GRH021VD由于控制变量不正确，无法自动控制。这也说明对控制回路来讲，控制信号正确性是良好控制的基础，一定要加以重视。 (7) 供电距离过长电容效应引起信号失真 KRG202/6/3所在的AH115卡没有设计供电，导致GGR001MT输入无法采样处理，供电修改后，利用现场已有电缆的备用芯，LDA电源经过汽机厂房内的GGR015CR转接，又送回到电气厂房15米，但发现GGR001MT显示温度低，导致实际控制油温偏高，经过测量，供电电压仍在允许范围内，而改由同在15米的KRG机柜直接供电，则采样正确，这说明过长的电缆引入的电容效应引起信号失真。 现场应用表明，一定要充分考虑现场干扰情况，作好失效性分析。同时，设备供电回路设计时，一般不宜采用过长的线路。 2. 控制软件修改问题 控制系统投入前首先要检查信号，控制作用方向，阀门动作方向，设定值，符合系统手册的规定，并与现场所使用的设备一致。 (1) GSS逻辑修改 1)GSS温度模式设定值修改 在大于30%负荷时，GSS152VV前的电动门关死，GSS152VV保持原位，GSS155VV 0全开，这一切换过程中实际温度有一个近30 C的跃变，说明GSS152VV温度模式下定 值生成函数曲线不是按要求的接近饱合温度，为此需要将函数发生器GF002(在KCO203AR中)重新设定。 修改后GSS152VV温度模式控制定值 0函数项 函数值 电功率(MW) 设定值温度(C) GF002_P0 6.37E-01 0 223 GF002_P1 6.37E-01 60 223 GF002_P2 6.7924975E-01 120 237.7 GF002_P3 7.214995E-01 180 252.5 GF002_P4 7.637495E-01 240 267.3 GF002_P5 8.05999E-01 360 282 GF002_P6 8.05999E-01 360 282 2)GSS压力模式设定值参数 在调试过程中发现，压力模式下起始点的设定值偏低，根据规程，GSS暖管结束 0后新蒸汽管板温度应达到130 C，允许并网后50MW负荷以下，GSS152VV按照压力模式调节，如果设定值比实际温度折算的压力值还低，GSS152VV的控制作用只能是关 小，导致实际压力不可能再升，出现工况异常。因此将函数发生器GF000修改为如下: 修改后GSS152VV压力模式控制定值 0函数项 函数值 实际温度(C) 设定压力(bar) GF000_P0 5.0E-02 0 5 GF000_P1 5.0E-02 35 5 GF000_P2 5.0E-02 70 5 GF000_P3 5.0E-02 105 5 GF000_P4 5.0E-02 140 5 3)甩负荷后GSS温度模式切换到压力模式引起温度下降的设计修改 1号机组机组调试过程中发现，甩负荷后，GSS152VV控制模式由温度模式切换为压力模式，由于实际压力高于设定值，引起GSS152VV关闭，再热汽温度下降，不利于汽机的快速恢复。经过对此现象分析，发出设计变更申请，修改逻辑，记忆负荷高于30%后又小于30%的情况，在这种工况下保持温度模式，直到汽机跳闸信号复位。 在2号机组甩50%负荷时发现，这一修改在要求上是明确的，但由于具体实现逻辑的复杂性，在用文本语言修改P320程序时，涉及到多处修改，前次修改只实现了模式保持的功能，但是温度模式下目标设定值却保持在压力模式的初始目标值上，这样仍 然引起GSS152VV关闭，再热汽温度下降，因此将该DCR升版后定值生成的条件修改为由程序中的中间变量GSSBI932(“INITIALISE RAMP SET PRESS MODE ACTIVE”)来确定压力模式的目标值，由中间变量GSSBI933(“SET LS RMTR TEMP CONTROL ACTIVE”)来确定温度模式的目标值，使得逻辑的实现与控制要求一致。 (2) 阀门本身控制组态修改 岭澳核电站常规岛侧控制阀门多是TZID智能型气动阀门，通过软件可以监测阀门动作情况，修改阀门组态。通过旋扭可以选择手动、自适应、固有参数三种操作方式。使用前，要通过“AUTOSTRIKE”功能选项确定阀门零位与满位，同时也确定选择自适应模式时阀门本身的比例微分参数。如果自适应模式阀门动作频繁，控制精度不高的话，可以选择固有参数模式，但是说明 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 对此给出的描述不甚详细，因此，在静态实验时，通过将参数的缺省值放置到最大或者最小来观察阀门跟随指令动作情况，通过试验来选择最佳参数。 1)APU系统阀门组态参数修改 APU506/606VV由于现场用的是气开阀，APU507/607VV现场用的是气关阀，与控制阀数据页不符，所以要做相应的修改，才能和控制回路的逻辑相配合，使阀门动作情况符合工艺要求。 2)CET系统阀门控制方向修改 用笔记本通过IBIS软件改变CET004/005VV的E/P 定位器的作用方向，另外CET009VV是蝶阀，开起方向的转向应按实际安装情况修改为逆时针方向。这样才可以和控制逻辑匹配，整个回路的动作正确。 3)CAR015VL控制方向修改 CAR008ID阀位命令在就地盘上当阀门关时显示100%，当阀门开时显示0%，所以修改了KRG201AR/4/14/1的CAR001EP输出的方向，使指示符合习惯，方便运行人员监盘。 阀门动作可靠是进行控制优化的前题，一定要加以重视，在2号机组参数优化时，发现2GSS002MN调节品质时好时坏，由于当时水位变送器是存在漏汽现象，故最初判断是受此影响，只是隔离处理水位变送器。但观察就地水位指示仪，总的趋势并不随疏水阀门开大而下降，进而检查阀门，发现阀门连杆定位销脱落，处理好后则可正常调节。 (3) 设定值更改 1)STR设定值 STR液位设定值由于使用的图纸液位起始点不同，设定值也使用的为物理值，但 控制给定应该是相对值，所以要修改STRRI007，STRRI004，STRRI1为50%。 2)SIR设定值 按系统手册，两台泵运行时泵出口流量低限值应是0.908立方米每秒，而图纸上给定有误，所以要做相应的修改。 (4) 没有RCM的回路控制方式的修改 SRI700EP，CAR001EP，SVA101EP都是没有手动操作器的回路，理应一直投在自动状态下，但调试初期发现参数设定有误，回路总是设在手动状态，为此修改程序，使取缺省值为自动状态。 涉及到软件的修改一定要作好备份，管理好前后使用的各种版本，2号机调试时发生过由于外方传过来的软件是在一个错误版本上进行升级的，导致控制出现许多异常，不得不停下来重新下载程序，这一教训应引高度重视。