楼梯斜跑脚手架计算公式

楼梯斜跑脚手架 计算公式 六西格玛计算公式下载结构力学静力计算公式下载重复性计算公式下载六西格玛计算公式下载年假计算公式 斜道计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 计算依据: 1、《 建筑施工 建筑施工总承包合同建筑施工企业管理制度建筑施工合同书建筑施工合同协议书房屋建筑施工合同 扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 2 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 斜道附着对象 独立斜道 斜道类型 之字形 1 1.2 斜道立杆纵距或跨距l(m) 立杆横距l(m) ab 1.2 3 立杆步距h(m) 斜道每跑高度H(m) 6 1.2 斜道水平投影长度L(m) 平台宽度Lpt (m) 2 Ф48×3.2 斜道跑数n 斜道钢管类型 3 双立杆计算 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 按双立杆受力双立杆计算高度H(m) 1 设计 0.6 双立杆受力不均匀系数K S 二、荷载参数 脚手板自重标准值0.3 脚手板类型 冲压钢脚手板 2G(kN/m) kjb 栏杆与挡脚板自重标准值挡脚板类型 冲压钢挡脚板 0.16 G(kN/m) kdb 每米立杆承受结构自重标准值斜道均布活荷载标准值0.35 3 g(kN/m) G(kN/?) kkq 斜道施工作业跑数nj 2 基本风压0.4 2ω(kN/m) 0 风荷载体型系21.128 风荷载标准ω(kN/m)(单、双k0.334、0.334 数μ s立杆) 风荷载高度变 0.74、0.74 化系数μ(单、z 双立杆) 搭设示意图: 平面图 立面图 三、纵向水平杆验算 2 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根数 m 上 4205 113600 横杆抗弯强度设计值横杆截面惯性矩I(mm) 2[f](N/mm) 23206000 4730 横杆弹性模量E(N/mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 计算简图如下: 水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2×(0.035+G×l/(m+1))+1.4×G×l/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+1.kjbbkqb4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m 正常使用极限状态 q'=((0.035+G×l/(m+1))+G×l/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0kjbbkqb .894=1.211kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 22 M=0.1q(l/cosθ)=0.1×1.668×(1/0.894)=0.209kN?m maxa 622 σ=M/W=0.209×10/4730 = 44.186 N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 ν = max 440.677q'(l/cosθ)/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)/(100×206000×113600)=0.548mma ?[ν] = min[l/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm a 满足要求～ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R=1.1×ql/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN maxa 正常使用极限状态 R'=1.1×q'l/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN maxa 四、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F=R/cosθ=2.052/0.894=2.295kN 1max q=1.2×0.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 F'=R'/cosθ=1.49/0.894=1.667kN 1max q'=0.035kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 622 σ=M/W=0.925×10/4730 = 195.56 N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 ν =4.406mm?[ν] = min[l/150，10]= min[1200/150，10]=8mm maxb 满足要求～ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R=2.32kN max 五、扣件抗滑承载力验算 0.8 横杆与立杆连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 横向水平杆:R=2.32kN?R=0.8×12=9.6kN maxc 纵向水平杆:R=2.052/0.894/2=1.148kN?R=0.8×12=9.6kN maxc 满足要求～ 六、荷载计算 2 3 斜道跑数n 斜道每跑高度H(m) 3 Ф48×3.2 斜道钢管类型 双立杆计算高度H(m) 1 0.35 3 每米立杆承受结构自重标准值斜道均布活荷载标准值 g(kN/m) G(KN/?) kkq 2 斜道施工作业跑数n j 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重荷载NG1k 每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g, k1 g,k1 =(l/cosθ+(l/cosθ)×m/2)×0.035×n/2/(n×H)=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035×2/2/(2×3)=0aa .013kN/m 单内立杆:N=(g+ g,)×(n×H-H)=(0.35+0.013)×(2×3-3)=1.089kN G1kkk11 双内立杆:N =(g+ g,+0.035)×H=(0.35+0.013+0.035)×3=1.194kN GS1kkk11 每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g, k1 g,k1 =(l/cosθ+(l/cosθ)×m/2)×0.035/H=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035/3=0.026kN/m aa 单中间立杆:N=(2×g-0.035+ G1kk g,)×(n×H-H)=(2×0.35-0.035+0.026)×(2×3-3)=2.073kN k11 双中间立杆:N =(2×g+ g,)×H=(2×0.35+0.026)×3=2.178kN GS1kkk11 2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k 每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g, k2 g,k2 =[G×(l/cosθ)×l/2+G×(l/cosθ)]×(n/2)/(n×H)=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894)]kjbabkdba ×(2/2)/(2×3)=0.063kN/m 单内立杆:N=g,×(n×H-H)=0.063×(2×3-3)=0.189kN G2kk21 双内立杆:N =g,×H=0.063×3=0.189kN GS2kk21 每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g, k2 g,k2 =[G×(l/cosθ)×l/2+G×(l/cosθ)]/H=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894)]/3=0.127kkjbabkdba N/m 单中间立杆:N=g,×(n×H-H)=0.127×(2×3-3)=0.381kN G2kk21 双中间立杆:N =g,×H=0.127×3=0.381kN GS2kk21 立杆施工活荷载计算 N=[G×(l/cosθ)×l/2]×n=[3×(1/0.894)×1.2/2]×2=4.027kN Q1kkqabj 七、立杆稳定性验算 3 2 斜道每跑高度H(m) 斜道跑数n 3 0.6 双立杆计算高度H(m) 双立杆受力不均匀系数K 1S 31.5 4730 立杆计算长度系数μ 立杆截面抵抗矩W(mm) 15.9 205 立杆截面回转半径i(mm) 立杆抗压强度设计值 2[f](N/mm) 2450 立杆截面面积A(mm) 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l=kμh=1×1.5×1.2=1.8m 0 长细比λ= l/i =1800/15.9=113.208?210 0 满足要求～ 轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度l=kμh=1.155×1.5×1.2=2.079m 0 长细比λ= l/i =2079/15.9=130.755 0 查《规范》JGJ130-2011 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf A.0.6得，φ=0.396 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值: 单立杆的轴心压力设计值: 单内立杆:N=1.2×(N+N)+1.4×N=1.2×(1.089+0.189)+1.4×4.027=7.171kN 1G1kG2kQ1k 单中间立杆: N=1.2×(N+N)+1.4×N=1.2×(2.073+0.381)+1.4×4.027=8.583kN 2G1kG2kQ1k N=max{N，N}=8.583kN 12 22 σ= N/(φA) =8583/(0.396×450)=48.165N/mm?[f]=205 N/mm 满足要求～ 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆:N=1.2×(N+N)+N=1.2×(1.194+0.189)+7.171=8.831kN S1GS1kGS2k1 双中间立杆:N=1.2×(N+N)+N=1.2×(2.178+0.381)+8.583=11.654kN S2GS1kGS2k2 N=max{N，N}=11.654kN s1s2 22 σ= (K×N)/(φA) =(0.6×11654)/(0.396×450)=39.239N/mm?[f]=205 N/mmSS 满足要求～ 组合风荷载作用下的单立杆轴向力: 单立杆的轴心压力设计值: 单内立杆: N=1.2×(N+N)+0.9×1.4×N=1.2×(1.089+0.189)+0.9×1.4×4.027=6.608kN 1G1kG2kQ1k 单中间立杆: N=1.2×(N+N)+0.9×1.4×N=1.2×(2.073+0.381)+0.9×1.4×4.027=8.019kN 2G1kG2kQ1k N=max{N，N}=8.019kN 12 22 M=0.9×1.4M=0.9×1.4ωlh/10=0.9×1.4×0.334×1×1.2/10=0.061kN?m wwkka 62 σ=N/(φA)+M/W=8019/(0.396×450)+0.061×10/4730=57.896N/mm?[f]=205 w 2 N/mm 满足要求～ 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆:N=1.2×(N+N)+N=1.2×(1.194+0.189)+6.608=8.268kN S1GS1kGS2k1 双中间立杆:N=1.2×(N+N)+N=1.2×(2.178+0.381)+8.019=11.09kN S2GS1kGS2k2 N=max{N，N}=11.09kN s1s2 22 M=0.9×1.4M=0.9×1.4ωlh/10=0.9×1.4×0.334×1×1.2/10=0.061kN?m wwkka 62σ=K×N/(φA)+M/W=0.6×11090/(0.396×450)+0.061×10/4730=50.236N/mm?[f]=20SSw 2 5 N/mm 满足要求～ 八、立杆地基承载力验算 160 地基土类型 素填土 地基承载力特征值f(kPa) g 20.4 0.25 地基承载力调整系数k 垫板底面积A(m) c 单立杆的轴心压力设计值: 单内立杆:N=(N+N)+N=(1.089+0.189)+4.027=5.305kN 1G1kG2kQ1k 单中间立杆:N=(N+N)+N=(2.073+0.381)+4.027=6.481kN 2G1kG2kQ1k 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆:N=(N+N)+N=(1.194+0.189)+5.305=6.688kN S1GS1kGS2k1 双中间立杆:N=(N+N)+N=(2.178+0.381)+6.481=9.04kN S2GS1kGS2k2 N=max{N，N，N，N}=9.04kN 12s1s2 立杆底垫板平均压力P=N/(kA)=9.04/(0.4×0.25)=90.4kPa?f=160kPa scg 满足要求～