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一级注册结构工程师专业考试疑问解答(一)
——混凝土结构和桥梁部分
张庆芳,申兆武/ 石家庄铁道大学
【问题 1】《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)
(以下简称《混凝土规范》)的 6.2.3 条、6.2.4 条,
如何理解?
答:笔者认为,应从以下几个方面把握:
(1)弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件,
同一主轴方向的杆件两端弯矩M1和M2是指已考虑侧
移影响的按结构弹性
分析
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确定的组合弯矩设计值,其
值对框架结构、剪力墙结构、框架-剪力墙结构及筒体
结构中的偏心受压构件,可采用《混凝土规范》附录
B 按近似计算偏压构件侧移二阶效应的增大系数法确
定(见 B.0.1~B.0.3条内容),也可采用其他方法确定。
而构件截面设计时应采用控制截面的弯矩设计值
M,因此还要考虑构件挠曲时,轴向压力产生的附加
弯矩影响,即需要考虑 P-δ效应。
对于排架结构柱,则只需利用 B.0.4 条考虑二阶
效应影响。
(2)对于M1/M2≤0.9且 N/(fcA)≤0.9的偏心受压
构件,若满足 lc/i≤34-12 M1/ M2的限值,可不考虑轴
向压力在弯矩作用平面内产生的附加弯矩影响,此规
定是根据分析结果并参考国外规范给出。其含义类似
于 2002年版的《混凝土规范》7.3.10条注的内容。
(3)所谓“弯矩作用平面内截面对称”,与规范
D.2.1条、D.2.2条中的“对称于弯矩作用平面的截面”
应是同一个意思,但后者比较容易理解。例如,T 形
截面承受绕强轴 x轴的弯矩。
(4)杆端弯矩强调“同一主轴方向”,本质是保
证M1和M2在同一个平面内。
(5)如图 1所示,杆件的弯曲可能是“单曲率弯
曲”也可能是“双曲率弯曲”。M1/M2 根据是否“单
曲率弯曲”取正负号,其值在-1和+1之间。
1
2
1
2
1
2
1
2
(a)单曲率弯曲 (b)双曲率弯曲
图 1 杆件的弯曲形式
(6)lc为杆件的计算长度,可近似取偏心受压构
件相应主轴方向上下支撑点间的距离。相当于按照
M1和M2弯矩作用平面内的杆件几何长度取值。
(7)在 6.2.4条中之所以使用 M2而不是 M1,是
因为M2的绝对值较大。此外,6.2.4条中的M2在单独
使用时,不考虑正负号,相当于取绝对值(见公式
6.2.4-1)。
(8)与美国混凝土规范 ACI318-08 比较可知,
《混凝土规范》给出的 Cm 计算公式只适用于“无横
向荷载”的情况。当杆件作用有横向荷载时,取
Cm=1.0。该规定可供结构工程师参考。
(9)对于“双曲率弯曲”, Cmηns可能小于 1.0,
这时应取为 1.0,相当于构件的最大弯矩出现在杆端。
【问题 2】《混凝土规范》6.2.14条的本质是什么?
答:受弯构件正截面受弯承载力计算中,若计入
纵向普通受压钢筋,则混凝土受压区高度应满足 x≥
2a’条件。若不满足此条件,为偏安全地简化计算,取
x=2a’,可得以纵向普通受压钢筋为取矩中心的截面弯
矩承载力公式(6.2.14),从而可避免确定纵向普通受
压钢筋的应力计算,且能保证计算结果偏于安全(因
为 x<2a’时,受压钢筋的应力按受弯构件平面变形假
定可能处于受拉区,但应力很小,而计算中不予考虑
其有利作用)。
【问题 3】《混凝土规范》的 6.2.20 条规定了柱子的
计算长度,
表
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6.2.20-1 中的“排架方向”指的是哪一
个方向?另外,计算 l0时需注意哪些问题?
答:对于如图 2所示的排架结构,“排架方向”
指的是 y轴方向,也就是说在压力作用下,柱将“沿”
排架方向发生挠度,即绕 z 轴
产生弯曲。通常,绕 z 轴的计
算长度记作 l0z,也就是说,脚
标表 示的是“绕”。惯性矩 Ix
(Iy)、回转半径 ix(iy)均是 图 2 排架与坐标轴关系示意
这种表示方法。
对于 l0还需注意以下问题:
(1)表 6.2.20-1下的注 2,应理解为:对于有吊
车房屋的排架柱,其下柱的计算长度在计算中不考虑
吊车荷载参与组合的情况,按无吊车房屋排架柱查表,
所采用的 H为从基础顶面算起的柱子全高。该规定可
y
x
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以与《砌体结构设计规范》(GB 50003—2011)(以
下简称《砌体规范》)的 5.1.4条对照理解。
(2)表 6.2.20-2中的层高 H,对于底层柱,为从
基础顶面到一层楼盖顶面的高度,即为计算层高,并
非建筑专业的首层层高。由于计算长度的选取属于力
学分析问题,因此,可以看到《砌体规范》中 H的选
取与此类似。
(3)所谓的“计算长度”,用于规范中单个的轴
心受压构件(或者偏心受压构件)计算,例如,确定
轴心受压构件的稳定系数 φ时用到 l0,确定排架柱考
虑二阶效应对弯矩的增大系数 ηs时用到 l0。对结构整
体进行力学分析时,并不采用该 l0。
【问题 4】《混凝土规范》9.2.12条关于钢筋混凝土梁
内折角处的配筋,需注意哪些问题?
答:笔者认为,应注意以下几点:
(1)折角处增设的全部箍筋截面积应依据 Ns=
max(Ns1,Ns2)计算,箍筋布置范围为 s。
(2)由于 Ns为竖直方向,与配置在垂直于折梁
轴线箍筋受力肢方向不一致,故全部箍筋截面积应按
下式计算:
sv
yv sin 2
N
A
f
(3)设配置在同一截面内箍筋肢数为 n,配置于
折角一侧箍筋根数为 n1,则折角一侧需要配置在同一
截面内的单肢箍筋截面积为:
sv
sv1
12
A
A
n n
(4)箍筋布置范围 s=htan(3α/8),注意这里的 h
不是折梁的截面高度,若令 H表示折梁截面高度,则
有 h=H/sin(α/2)。
【问题 5】对于剪力墙的计算,有以下疑问:
(1)《混凝土规范》11.7.2条,剪力墙剪力设计
值 Vw由考虑地震组合的剪力墙剪力设计值 V 求出,
感觉似乎有些乱。
(2)《混凝土规范》11.7.4条,公式中的 Aw,A
没有找到符号说明,应如何理解?
( 3)《混凝土规范》11.7.4 条规定剪跨比
λ=M/(Vh0),M为与设计剪力值 V对应的弯矩设计值,
这里 M,V符号只是泛指呢,还是专指 11.7.2条公式
右边的M,V?因为调整前后都是设计值。
答:笔者认为,以上问题结合《高层建筑混凝土
结构技术规程》(JGJ 3—2010)(以下简称《高规》)
和《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(以下
简称《抗规》)来理解会比较容易。
对于问题 1:《高规》7.2.6条和《抗规》6.2.8条
均有与《混凝土规范》11.7.2 条相同内容的规定,但
后者与前二者的 Vw及 V 位置相反,笔者认为三本规
范应该统一,以免造成结构工程师使用规范困难。经
比较可看出,《混凝土规范》11.7.2条中的 Vw是指经
过调整的考虑地震组合的剪力墙剪力设计值(相当于
《高规》7.2.6 条、《抗规》6.2.8 条中的 V),而 V
是未经调整的考虑地震组合的剪力墙剪力设计值(相
当于《高规》7.2.6条、《抗规》6.2.8条中的 Vw)。
对于问题 2:《高规》7.1.10条有对相同内容的规
定,可知,Aw为 T形或 I形截面剪力墙腹板的面积,
矩形截面时应取 A;A为剪力墙全截面面积。
对于问题 3:《高规》7.2.7条中给出的剪跨比公
式为 λ=Mc/(Vchw0),Mc,Vc应取同一组合的、未按规
范有关规定调整的墙肢截面弯矩、剪力计算值,并取
墙肢上、下端截面计算的剪跨比的较大值。
【问题 6】关于《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥
涵设计规范》JTG D62-2004(以下简称《公路混凝土
规范》)中的预应力混凝土梁正截面承载力计算,有
以下问题:
(1)为什么会在受压区布置预应力钢筋 'pA ?
(2) 'pA 的应力为何是 pd p0f ,是拉应力还是压
应力?
(3) p0 应该如何理解?
答:对于第 1个问题:如果在梁的受拉区布置的
Ap过多,张拉 Ap时可能会导致梁的受压区(所谓受压
区是指在使用荷载作用下受压)产生较大的拉应力而
使混凝土开裂,故而,需要在受压区布置 'pA 。
第 2个问题可以这样理解:受荷前,由于预加力,
'
pA 重 心 处 混 凝 土 已 经 产 生 的 压 缩 变 形 为
pc pc c/ E 。荷载作用后,受压区混凝土进一步受到
压缩,直至受压边缘的混凝土压应变达到极限变形
cu =0.0033,混凝土被压碎。此时,一般认为 'pA 重心
处混凝土的压应变为 0.002。这样,从加荷到最后破坏,
'
pA 重心处混凝土的压缩变形增量为 pc0.002 。由于
粘结, 'pA 受到同样大小的压缩,钢筋中的预应力降低
为 pc p(0.002 )E 。若以压为正,拉为负,则受压预应
力钢筋 'pA 的最终应力 'p 为:
'
p = con pc p( ) (0.002 )l E
将 pc pc c Ep p cE E E 、 代入上式,并按钢筋
抗压强度取值定义,取 pd p0.002f E ,则上式可以变
形为:
pd con Ep pc pd p0[ ]lf f
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对先张法构件来说, Ep pc 相当于弹性压缩损失
'
4l 。
至于 'pA 的应力是拉应力还是压应力,需要看
pd p0f 的取值,《公路混凝土规范》中将 'pA 的应力
标为压,也就是以压为正,拉为负;而《混凝土规范》
中,将 'pA 的应力标为拉,按照 p0 pdf 取值,那就是
以拉为正,压为负。但两者本质上是一样的。
问题 3 情况稍微复杂些。为说明 p0 ,先解释一
下 p0 ,二者的区别只在于 p0 是对于 pA 而言的,位于
受拉区。而解释 p0 ,从预应力混凝土轴心受拉构件
入手比较容易。如下:
对于先张法构件,完成两批预应力损失之后承受
外荷载之前为初始状态,此时,预应力钢筋的有效预
应力为 pe con E pcl ,而混凝土则受压,应力
为 pc 。若承受一逐渐增大的轴心拉力,则某时刻必
然会使混凝土的应力为零(称作“消压”),混凝土的
应力由 pc 变为零,变化量为 pc 。相应地,预应力钢
筋应力(拉应力)则会在原来基础上增大 E pc ,成
为 p0 = con l 。
对于后张法构件,初始时刻,预应力钢筋的有效
预应力为 pe con l ,混凝土受压,应力为 pc 。
消压时,预应力钢筋应力会在原来基础上增大 αEσpc,
于是成为 p0 = con E pcl 。
如果为预应力混凝土受弯构件,情况与上面类似,
只不过,截面上混凝土的应力会因位置不同而不同,
因此,需要指明一个位置然后才能谈应力的变化,这
个位置取在预应力钢筋合力点处,可保证钢筋应力与
混凝土应力之间只差一个 αE倍。
必须指出,以上对 σp0 的分析是基于《混凝土规
范》的(该规范中,6 项预应力损失中不包括混凝土
弹性压缩引起的损失),由于《公路混凝土规范》中
将混凝土弹性压缩引起的损失记作 σl4,σl4=αEσpc,故
按照该规范的规定,先张法时,应是 σp0=σcon-σl+σl4,
这相当于将 σl中包含的 σl4减去后再加上;对于后张法
构件,则为 σp0=σcon-σl+αEσpc。
【问题 7】《公路混凝土规范》的 6.5.2条为受弯构件
的刚度计算,有如下的疑惑:
(1)“开裂截面换算截面” 与“全截面换算截面”
如何理解?
(2)开裂截面换算截面惯性矩 Icr、全截面换算
截面惯性矩 I0如何计算?
(3)在计算混凝土塑性影响系数 γ时,γ=2S0/W0,
S0取全截面换算截面重心轴以上(或以下)部分面积
对换算截面重心轴的面积矩,到底如何选择“以上”
还是“以下”?
答:(1)用材料力学的方法对钢筋混凝土构件进
行应力计算,其前提条件之一是,截面应为单一材料,
因此,通常将钢筋“换算”成混凝土,形成“换算截
面”。其具体方法是:将钢筋截面积乘以 αE(αE为钢
筋和混凝土的弹性模量之比),并放置在钢筋重心处。
换算截面有开裂截面换算截面与全截面换算截面
之分,二者的区别是,前者不考虑受拉区混凝土的贡
献。今以矩形截面为例说明,如图 3所示,(b)图为
开裂截面换算截面,(c)图为全截面换算截面。
b
h
h 0
b
x
b
AsαEs AsαEsAs
h/
2 x 0
(a) (b) (c)
图 3 换算截面示意
(2)现以矩形截面为例说明 Icr、I0的计算方法。
如图 3所示,Icr依据图 3(b)的开裂截面换算截
面算出,I0依据图 3(c)的全截面换算截面算出。
对于开裂截面换算截面,利用求截面形心的方法
求受压区高度 x,可得:
x=
2
Es s 0
Es s
1
2
bx A h
bx A
于是解出:
Es s 0
Es s
2
[ 1 1]
A bh
x
b A
从而:
3 2
cr Es s 0
1
( )
3
I bx A h x
对于全截面换算截面,利用求截面形心的方法求
受压区高度 x0,可得:
x0=
2
Es s 0
Es s
1
( 1)
2
( 1)
bh A h
bh A
式中之所以出现 αEs-1 是由于要减去钢筋所占用
的混凝土截面积 As。
从而:
3 2 2 2
0 0 s 0 0 Es s 0 0
1
( ) ( ) ( )
12 2
h
I bh bh x A h x A h x
上式中前两项为混凝土对自身轴的惯性矩和移轴公
式,第 3项为钢筋占用混凝土位置导致的减小量。
对于 T形截面,当考虑开裂截面换算截面时,中
和轴可能位于翼缘或者腹板内。可先假定中和轴位于
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翼缘内,从而可按照上述的矩形截面计算方法求得 x
值,若 x≤ 'fh ,表明假定正确,计算所得 x值可以接受;
若 x> 'fh ,表明假定错误,需要按中和轴位于腹板内重
新计算 x。于是有:
x=
2 ' ' '
f f f Es s 0
' '
f f Es s
1
( ) / 2
2
( )
bx b b h h A h
bx b b h A
求解得到:
2x A B A
' '
Es s f f( )A b b hA
b
,
' ' 2
Es s 0 f f2 ( )( )A h b b hB
b
T 形截面考虑全截面换算截面时,中和轴按照求
解截面重心的原理得到,如下:
' ' '
f f f Es s 0
' '
f f Es s
/ 2 ( ) / 2 ( 1)
( ) ( 1)
bh h b b h h A h
x
bh b b h A
(3)对于弹塑性材料组成的梁,例如钢梁,截面
塑性抵抗矩为截面重心轴以上、以下部分面积对重心
轴的面积矩之和,而且,可以证明,该两部分的面积
矩相等。因此,这里计算 S0时取换算截面重心轴以上
部分可以,以下部分也可以,数值是相等的。
另外,需要注意的是,规范公式(6.5.2-1)印刷
有误,应为:
0
2 2
cr cr 0
s s cr
1
B
B
M M B
M M B
依据为该条的条文说明。
【注】更多内容,请关注 2012年版《一级注册结构工程师专业考试 历
年试题·疑问解答·专题聚焦》(中国建筑工业出版社)一书。
作者简介:张庆芳,副教授,硕士,一级注册结构工程师,“中华钢结
构论坛”注册考试栏目版主。Email:zqfok@126.com。
申兆武,工学博士,毕业于同济大学地下系,一级注册结构工程师。
Email:szw56789@yahoo.com.cn。
广州南沙体育馆屋盖钢结构获第七届空间结构优秀工程金
奖综合奖(华南理工大学建筑设计研究院,广州协安建设工
程有限公司,浙江东南网架股份有限公司)
南沙体育馆是2010年广州亚运会武术及体育舞蹈比赛
馆,位于广州市南沙区黄阁镇坦尾村。造型酷似太极,体现
了中国武术的意境,同时借鉴了富有肌理变化的“海螺”外壳
作为造型设计的意象。
该工程建筑面积为 3.0236万 m2,总共设有 8000余个
观众席。钢结构总用钢量为 1700t。馆内核心区屋盖结构采
用双重肋环-辐射形张弦梁结构体系,由内外两个肋环-辐射
形张弦梁结构(即中间结构和周边结构)叠合而成的直径
98m的屋盖结构,在国内为首次应用。中间结构为由 18榀
辐射布置的张弦梁组成,中间结构和周边结构采用铰接连接
的方式。
该工程屋盖钢结构施工可以归纳为双环贝雷架临时支
撑体系技术,环形钢结构对称跳装技术和预应力分层分级分
批同步对称张拉技术,并进行了同步监测。
江阴市体育中心体育场膜结构工程获第七届空间结构优秀
工程金奖综合奖(北京纽曼帝莱蒙膜建筑技术有限公司,江
阴市建筑设计研究院有限公司,浙江精工钢结构有限公司)
江阴市体育中心体育场位于江苏省江阴市东北部的体
育中心内,为江阴市的一个地标建筑。
江阴体育中心体育场看台罩棚的钢、膜结构沿体育场
主看台对称布置,由钢桁架、钢索和 PTFE膜材及聚碳酸酯
板组成梭状空间张拉体系。膜结构篷盖长约 270 米、宽约
260米,总覆盖面积约 20654m2。钢索用量约 76.6t,钢结构
用量约 1500t。12榀主桁架采用三角形吊索桁架,前后端通
过联系桁架连接在一起。PTFE膜面连接在主桁架上弦杆上,
由飞柱、钢索和膜组成的飞柱膜结构体系连接在主桁架之
间。该工程安装包括钢结构、钢索和膜的安装。钢结构的施
工采用工厂下料,现场组装后吊车吊装的方法。每个膜单元
应按着先边角、后中部、先短边、后长边的连接顺序连接好
四周固定边界,然后对每个膜单元下的飞柱进行顶升。