某山地风电项目主机塔筒场内运输方案（69页)

主机、塔筒场内运输 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 评审汇报1.工程概况XXX风电场新建工程位于,辖区地处内蒙古高原向沿海平原过渡的分界地带，属山地丘陵区，四周高，中间低。场区规划面积约为11km2。风电场场址在XXX村东南约2km处，在XXX。场址为山地丘陵，海拔高度为330m～720m，风电场场址风能资源较丰富，具备建设大型风电场的外部条件和资源条件；根据风电场场区地形条件，本风电场规划容量为49.5MW工程安装2000kW风力发电机组20台，1500kW风力发电机组3台,2500kW风力发电机组2台。本项目承担25台风机基础环、塔筒的制造、运输、装卸等工作。 2．编制说明2.1编制目的为确保吊装工程工作顺利进行，特针对本风场实际情况编制本方案。并根据实际情况对6#、14#、15#、16#、21#、1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#这17个运输困难较大的机位编制专项安全技术措施，并进行安全性校核计算以确保其可靠性。3．运输条件3.1运输道路由本风电场规划布置图可知，场内道路主要分为A、B、C、D、E、F六条主线道路和若干条支线道路与各机位相连，同时各主线道路与XXX山风电场场内道路示意图现有乡村道路相连，现有乡村道路为沥青路面，机位及道路分布情况如下图所示。（附录\附录1场内施工道路示意图.pdf 场内道路、吊装平台参数对比表 序号 招投标 原设计 现场实测 一、场内道路 最大纵坡 12% 上坡16.5%下坡15.6% 上坡28.2%下坡26.1% 最大横坡 —— 内倾2%外倾2% 内倾5%外倾3% 最小转弯半径 35m 35 5m（内）、17m（外） 极限最小圆曲线半径 ≥10m ≥10m ≥4.5m 路宽 6m 5.5m 6m，最小4m 路面 —— 山皮石 片石 道路总长 22.81km 22.04km 22.8km 二、吊装平台 平台尺寸 50m×40m 50m×40m 最小35m×40m 平整度 ≤20mm ≤20mm ≤300mm 平台坡度 ＜1% ＜1% ＜1% 与道路衔接 标高一致 标高一致 部分标高不一致 机位位置 平台的一角 平台的一角 部分不在一角3.2风机参数本工程采用金风科技有限公司设计生产的风力发电机组，其机舱、发电机、塔筒主要参数如表所示： 3.3道路运输施工重点及对策(1)路的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ：由于受地形限制，本风场场内施工道路多处路段坡度陡、路面窄、转弯半径不足，为确保风机、塔筒等设备安全运输到机位平台以便满足吊装条件是本工程施工的重点。对策：1：根据现场实际情况制定运输专项施工方案（包括设备的装车加固拖拽，设备上山的拖拽牵引）；2：对不满足运输条件的场内路况，协调土建施工单位进行修缮；3:选派经验丰富的专职人员全程监控指挥。(2)吊装平台的问题：本工程属于地势低山丘陵地带，地形起伏较大，机位平台宽度不足，没有运输车辆掉头空间，塔筒、机舱、叶片等不能全部卸货到平台上后开始吊装，因此如何保证这些机位风机、塔筒的顺利吊装是本工程的重点。对策：根据每个机位平台的具体情况制定专项吊装方案，主要方案如下：方案一、吊装平台较小时不能满足所有设备落地，只能采用“车起”形式进行吊装，即塔筒及叶片运输到机位附近不进行卸车，直接吊装，减少叶片及塔筒落地所占位置，本方案适合如下机位F4、F5、F2、F10、F22。方案二、部分机位设备进场及吊装顺序因风机相对位置特殊，不能随意吊装，如F4机位，必须先吊装F5后才能F4机位设备卸车吊装，F2吊装完成后才能进行F1机位的设备进场卸车并吊装完成进行转场，F12吊装完成后才能进行F7位置的设备卸车吊装，F20吊装完成后进行F19位置的设备卸车及吊装，然后进行F18号机位的设备卸车及吊装。F22号机位设备卸车前要完成23号机位的吊装。3.4风机运输质量安全保证措施机舱、发电机、塔筒、叶片运输车辆上山前，必须经运输安全管理小组检查确认后方可起运。运输安全管理小组由业主、监理、项目经理部、运输车司机四方人员组成，检查内容包括：装卸、运输、牵引车辆自身性能（如动力、刹车、车况等），货物捆绑加固是否牢固、可靠，司乘人员是否就位、状态是否良好，指挥人员是否到位，道路状况是否满足运输要求，安全警戒是否完成等。4．运输方案本章节目录4.1方案总述4.2资源配置4.3设备加固 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 与验算4.4设备卸车4.5各机位塔筒、机舱、发电机、叶片运输方案4.1方案总述根据对现场道路、机位平台的实地踏勘情况，结合关量测数据，按照经济、合理、操作性强的原则，针对25套主机、塔筒拟定以下三种场内运输方案，具体见表2所示：运输方案与机位对照表表2 编号 主要方法描述 最大坡度 对应的机位编号 方法一 无需采用牵引及其它辅助措施，塔筒运输车辆可直接到达机位平台。 0%~12% 3#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13# 方法二 采用1台ZL50装载机牵引或辅助转向可到达机位平台。 12%~16% 6#、14#、15#、16#、21# 方法三 采用1台ZL50装载机对运输车辆进行牵引，并在运输车辆增加配重块。 16%~23% 1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#由于现场交通情况较为恶劣，地形、天气、路面等均会造成运输车辆通行困难，因此现场需长期配置2台装载机，方能满足实际运输需要。装载机牵引的主要作用分为三个方面：一是增大牵引力，二是辅助运输车辆转弯，三是局部路面的修缮工作。4.2资源配置4.2.1设备配置根据本工程承运设备尺寸、重量，以及场内道路、吊装平台实际情况，结合类似工程施工经验，主要采用表3所列设备进行场内运输和牵引辅助等。运输牵引机具配置表表3 序号 设备名称 规格型号 单位 数量 备注 1 拖挂车 专用托板，自重20t 台 1 400马力，塔筒和机舱、发电机 2 汽车吊 中联QY70V 台 1   3 汽车吊 三一220t 台 1   4 装载机 50型 台 2 5 发电机 30kw 台 1   6 倒链 5t 副 20   7 倒链 10t 副 4   合计 台套 30  4.2.2人员配置施工人员配置表表4 序号 岗位/职务 单位 数量 职责/工作内容 1 队长 人 1 总体负责场内运输工作相关事项 2 副队长 人 2 分别负责卸车和运输指挥协调工作 3 起重工 人 2 指挥设备装、卸 4 电工 人 2 负责电气接线等 5 卸车员 人 8 负责辅助吊车和汽车司机进行塔筒、机舱运输工作 6 汽车司机 人 6 负责塔筒、机舱运输运输车辆驾驶工作 7 吊车司机 人 4 负责塔筒、机舱卸车的吊车操作工作 8 后勤保障人员 人 5 负责车辆维护、保养及生活后勤保障等工作 合计 人 30  4.3加固方法与验算4.3.1加固方法①机舱（发电机类似）加固方法：为防止机舱在运输过程中发生前、后或左、右滑移，在装车后采用6个5t倒链将机舱底座的四个角和中部拉紧固定在车板上并加焊8个防滑挡块，挡块为直径40mm、高度为50mm的圆钢（固定点分布见图4所示）。图4.机舱装载固定示意图②塔筒加固方法：塔筒装车时，将塔筒大直径端朝前在车头处，并紧贴车板垂直错台放置。塔筒加固时，中间用4道5t倒链围捆，前后分别用1个10t倒链通过塔筒两端的法兰孔采用可靠方式将塔筒与车板连接在一起，塔筒与车板之间采用内衬输送带的钢制“马鞍座”支撑（如图5所示）。“马鞍座”采用20号槽钢按照塔筒外形尺寸制作，支架圆弧总长度不小于所放位置塔筒弧长的1/4，“马鞍座”与车板采用螺栓连接，圆弧内采用传送皮带隔垫。图5.塔筒运输加固示意图4.3.2可靠性验算经计算：①机舱抗前、后滑移验算②发电机抗前、后滑移验算③塔筒抗前、后滑移验算④抗左、右滑移验算以上验算均满足运输要求，详细计算过程见下面验算：①机舱抗前、后滑移验算机舱、发电机与底座之间采用螺栓连接，不产生相对滑动，因此验算时将其考虑为一个整体。机舱、发电机底座与车板均为钢质材料，根据《常用物体滑动摩擦系数表》钢介质之间的摩擦系数取0.20～0.3，考虑到车板与机舱、发电机底座表面均有一定粗糙度，因此计算中取摩擦系数μ=0.25。根据图1可知机舱、发电机纵轴线方向是一个对称体，即重心与中心在同一点上，因此装载机舱、发电机的车辆匀速上坡或下坡时受力相同。设重力加速度，机舱、发电机主要受自身所受重力（G）的下滑分力（f），因此主要验算机舱、发电机与车板的摩擦力（f机舱）与倒链加固力（f倒链）的合力是否大于其下滑分力即可（受力情况如图6所示）。根据附录1可知，本风场道路最大纵坡为27%（约15°），因此取该值进行验算：机舱下滑分力：机舱自身摩擦力：根据机舱加固方案和图6所示，共采用6个5t倒链对机舱进行加固。考虑倒链加固存在一定松散系数，根据经验按其额定拉力的60%转化为机舱对车板的压力考虑，则倒链产生的摩擦力：图6.机舱运输爬坡受力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 意图机舱加固抗前、后滑移合力与其下滑分力关系为：安全系数由上可知，在未考虑倒链对机舱前、后拉力的情况下，机舱本身与倒链加固产生的摩擦力合力已满足其抗前、后滑移的需要（安全系数≥1.2）。因此，机舱加固后抗前、后滑移性能满足运输要求。②发电机抗前、后滑移验算发电机与底座之间采用螺栓连接，不产生相对滑动，因此验算时将其考虑为一个整体。机舱底座与车板均为钢质材料，根据《常用物体滑动摩擦系数表》钢介质之间的摩擦系数取0.20～0.3，考虑到车板与发电机底座表面均有一定粗糙度，因此计算中取摩擦系数μ=0.25。根据图1可知发电机纵轴线方向是一个对称体，即重心与中心在同一点上，因此装载发电机的车辆匀速上坡或下坡时受力相同。设重力加速度，发电机主要受自身所受重力（G）的下滑分力（f），因此主要验算发电机与车板的摩擦力（f发电机）与倒链加固力（f倒链）的合力是否大于其下滑分力即可（受力情况如图7所示）。图7.发电机运输爬坡受力分析示意图根据附录1可知，本风场道路最大纵坡为27%（约15°），因此取该值进行验算：发电机下滑分力：发电机自身摩擦力：根据发电机加固方案和图6所示，共采用6个5t倒链对机舱进行加固。考虑倒链加固存在一定松散系数，根据经验按其额定拉力的60%转化为机舱对车板的压力考虑，则倒链产生的摩擦力：发电机加固抗前、后滑移合力与其下滑分力关系为：安全系数由上可知，在未考虑倒链对发电机前、后拉力的情况下，发电机本身与倒链加固产生的摩擦力合力已满足其抗前、后滑移的需要（安全系数≥1.2）。因此，发电机加固后抗前、后滑移性能满足运输要求。③塔筒抗前、后滑移验算根据表1所示塔筒参数，选择最具代表性对GW2500kw系列机组的下段塔筒作为验算对象。由于“马鞍座”内衬皮带是固定在其内表面的，因此只需计算塔筒与皮带之间的摩擦力即可。通过《常用物体滑动摩擦系数表》可查得塔筒表面与“马鞍座”内衬皮带间的摩擦系数为0.3～0.5，本次计算中取。根据附录1可知，塔筒运输道路最大纵坡为27%（约15°），运输塔筒车辆在上坡状态下受力情况如图5所示。设重力加速度，设塔筒所受重力为G912KN，则塔筒下滑分力：塔筒自身摩擦力：倒链围捆附加摩擦力：前后倒链拉力：由上述计算可知，塔筒抗下滑合力（）与其下滑分力关系为：安全系数综上所述，在未考虑倒链对塔筒围捆产生的摩擦力和前、后拉力时，塔筒自身重力分力产生的摩擦力已大于其重力的下滑分力，因此增加围捆、前后拉拽、设置防滑挡块等措施后进一步提高了塔筒抗滑移的能力，加固安全、可靠（安全系数≥1.2），满足塔筒运输要求。④抗左、右滑移验算根据道路设计图和现场实测情况，道路最大横坡仅为5%，而机舱在斜面上的受力方式类似，因此根据前、后抗滑计算可直接得出结论，即该加固方案抗左、右滑移性能满足运输要求。由于道路横坡远小于道路纵坡，同时“马鞍座”对塔筒产生刚性约束力，因此塔筒抗左、右滑移性能远高于抗前、后滑移性能，故只需验算塔筒抗前、后滑移性能是否满足要求即可判定其加固性能是否满足需要。同时根据牵引半挂车车板结构，塔筒装载时车板靠车头侧设计有直角错台，而塔筒4.4设备卸车4.4.1方案选定本方案选用双车抬吊，吊车选用：（1）中联QY70V汽车吊——主臂L=15.6m，工作幅度R=4.5～5.0m，额定起重量T=42～44t，（2）三一220t汽车吊——主臂L=18m，工作幅度R=4.5～6.0m，额定起重量T=109～129t，则双吊额定荷载为151～171t。根据重量计算依据：Q＝（Q1＋Q2＋Q3）×K1×K2式中：Q——吊装重量，单位：t；Q1——发电机的重量，为55t；Q2——吊钩重量，该吊车吊钩重量为2.8t；Q3——专用吊具，为0.7t。K1——动载系数，取1.1；K2——不均匀载荷系数，单台吊车吊装，取1.1（验算如下表）最重为=91.1X1.1X1.1=110.3t＜151t额定载荷，因此其它设备都满足计算 卸车设备选型荷载对比表 序号 类别/部件 单位 GW87/1500kw系列 GW108/2000kw系列 GW109/2500kw系列 双吊额定载荷 是否满足要求 1 下段塔筒 吨 60.6 59.2 91.1 151～171t 是 中下段塔筒 吨 37.8 49.3 68.9 151～171t 是 中上段塔筒 吨 33.2 上节塔筒 吨 23.2 35.8 44.6 151～171t 是 2 机舱 吨 11.8 22.1 30.0 151～171t 是 3 发电机 吨 44.0 49.7 54.9 151～171t 是 4 叶片 吨 5.9 11.3 11.8 151～171t 是 5 叶轮 吨 13.9 23.7 28.7 151～171t 是图1.机舱吊装点位置图图2.双车抬吊卸车图4.4.2设备卸车示意图图3.双车抬吊塔筒卸车图4.5各机位塔筒、机舱、发电机、叶片运输方案此表为本章节总说明，具体每个机位的运输详情及钢丝绳选型计算如下面详细描述： 编号 主要方法描述 最大坡度 对应的机位编号 钢丝绳选用：6×37+1型 方法一 无需采用牵引及其它辅助措施，塔筒运输车辆可直接到达机位平台。 0%~12% 3#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13# 方法二 采用1台ZL50装载机牵引或辅助转向可到达机位平台。 12%~16% 6#、14#、15#、16#、21# 直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳 方法三 采用2台ZL50装载机对运输车辆进行牵引与辅助转弯。 16%~23% 1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25# 串联时选用：直径d=52mm、公称抗拉强度1960MPa的纤维芯钢丝绳4.5.1方法一根据现场道路量测数据，本风电场共有8个机位的道路最大坡度小于等于12%，因此机舱、发电机、塔筒、叶片运输车辆可直接到达机位平台。（1）C线8#、9#、10#、11#、13#机位通往8#、9#、10#、11#、13#机位道路由C线主线组成，2个岔道，该线路4处弯道线路道路总体平直，道路最小内弯半径24m。其道路状况示意图如下：(2)F线3#、7#、12#机位通往3#、7#、12#机位道路由F线主线组成，该线路4处弯道线路道路总体平直，道路最小内弯半径24m。4.5.2方法二根据现场道路量测数据，本风电场共有5个机位(包括6#、14#、15#、16#、21#机位)的道路最大坡度为12%~16%，采用1台ZL50装载机牵引或辅助转向可到达机位平台。1台装载机牵引爬坡示意图1）B线14#、15#、16#机位通往14#、15#、16#机位道路由B线主线和B1、B2、B3支线组成，该线路有6处弯道、3处岔道，最大坡度21.2%、最小转弯内径为15m，运输车辆本身动力不能满足运输要求，需外加辅助牵引车辆。其道路状况示意图如下：2）A线21#机位通往21#机位的道路由A线主线组成，该线道路有2处弯道运输路线较长且路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用1台装载机来进行辅助牵引。其道路状况示意图如下：3）D线6#机位通往6#机位的道路由A线主线组成，该线道路有1处弯道运输路线较长且路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用1台装载机来进行辅助牵引。其道路状况示意图如下：4)牵引钢绳配置参照起重钢丝绳选配原则（安全系数k=5~6），按照钢丝绳直径选用经验公式求得钢丝绳直径，再通过《重要用途钢丝绳》（GB8918-2006）力学性能表选着合适类别的钢丝绳。式中：已知装载机最大牵引力为156kN，则根据以上计算结果，查对《重要用途钢丝绳》（GB8918-2006）力学性能表，并结合类似工程施工经验选用6×37+1型、直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力820kN）作为卷扬机牵引钢丝绳，其安全系数k>5，满足工程实际需要。因此，采用单台装载机牵引时选用直径为40mm，长度为3m的钢绳作为牵引绳。4.5.3方法三根据现场道路量测数据，本风电场共有12个机位(包括1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#机位)的道路最大坡度为16%~23%，采用1台ZL50装载机对运输车辆进行牵引，并在运输车辆增加配重块。。1台装载机牵引塔筒爬坡示意图1台装载机牵引机舱、发电机爬坡示意图（绿色圆为发电机、红色方框为机舱）4.5.4.14#、5#、1#、19#、22#、24#、25#机位运输1）D线4#、5#机位通往4#、5#机位的道路由新建道路与D1、D3支线组成，该段路线多为新修道路，有3处弯道、无岔口，最大坡度23.9%、最小转弯内径为14m，路况较差，车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。转向。其道路状况示意图如下：2）D线1#机位通往1#机位的道路由D线主线与D2支线组成，该段路线有9处弯道、1处岔口，最大坡度24%、最小转弯内径为22m，转弯较多、路线较长路况较差，车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：3）B线19#机位通往19#机位的道路由B线主线与B4支线组成，该线道路有3处弯道、2处岔道，最大坡度21.2%、路线较长、坡度较大路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：4）E线22#机位通往22#机位的道路由A线主线组成，该线道路有2处弯道、1处岔道，最大坡度27.5%、路基为回填土方、坡度较大路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：5）A线24#、25#机位通往24#、25#机位的道路由A线主线组成，该线道路有8处弯道，坡度较大且上坡转弯路面条件较差，车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：6）参照起重钢丝绳选配原则（安全系数），按照钢丝绳直径选用经验公式求得钢丝绳直径，再通过《重要用途钢丝绳》（GB8918-2006）力学性能表选着合适类别的钢丝绳。式中：。已知装载机最大牵引力为156kN，则1台装载机辅助牵引时，则牵引钢绳所受最大拉力为156kN，钢绳直径d为；根据以上计算结果，查对《重要用途钢丝绳》（GB8918-2006）力学性能表，并结合类似工程施工经验选用6×37+1型、直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力829kN）作为卷扬机牵引钢丝绳，安全系数K＞5，满足工程实际需要。因此，采用1台装载机牵引时，牵引绳采用1根直径40mm的钢丝绳，长度为3m。，安全系数K＞5，满足工程实际需要。因此，采用1台装载机辅助转弯，1台装载机牵引时，牵引绳采用2根直径40mm的钢丝绳，长度分别为3m和6m。②2台装载机串联牵引运输车辆时，与车辆相连的钢丝绳所受最大力为两台装载机最大牵引力之和，即312kN，则钢绳直径d选用：以上经验公式所估算出的钢丝绳直径为公称抗拉强度1570MPa的钢丝绳直径，结合工程实际和相关经验，并查对《重要用途钢丝绳》（GB8918-2006）选用6×37+1型、直径d=52mm、公称抗拉强度1960MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力1750kN）作为牵引钢丝绳，其安全系数k>5，满足工程实际需要。综上所述，采用2台装载机串联牵引时，钢丝绳型号规格为两种，长度均为3m，具体为：装载机与装载机之间选用钢丝绳与1台装载机牵引钢绳相同，即6×37+1型、直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力829kN）。装载机与运输车之间选用钢绳为6×37+1型、直径d=52mm、公称抗拉强度1960MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力1750kN）。4.5.4.217#、18#、20#机位运输17#、18#、20#机位运输方案（21#、24#、25#情况类似）根据表4所述和附录1可知，18#、20#机位的运输路线中有2处（附录1中标示为“★⑥★⑦★⑧路段”）道路条件最差，需采取专项措施确保安全，具体为：①★⑨路段运输方案此路段为通向20#机位的必经之路，形状大致为“人”字形（如图10所示），整段均为下坡路段，坡度为8%～26%（4.6°～14°），总长约1400m，平均路宽为6m。该路段运输难度最大、安全隐患最突出的是长约230m，最大坡度为26.1%的直下坡路段， 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 采用装载机辅助设备运输车辆匀速下坡。主要作业流程：施工准备→运输车辆驶至下坡前指定位置→装载机与运输车连接→运输车启动→装载机启动→运输车匀速下坡/装载机同速下坡→下坡过程安全监控→运输车行至坡底/停车→解除牵引钢绳→运输车辆图10.★⑥★⑦★⑧★⑨路段示意图继续前行。②★⑥★⑦★⑧路段运输方案此路段通向20#机位，为锐角弯（50°）与陡上坡（坡度12%～25%）组合，该路段应按本措施“极限转弯处道路条件”进行修整，以保证设备运输车辆顺利通过。③方案安全性验证根据类似工程施工经验，本风场拟采用运输车辆、装载机、等参数如表6所示。运输设备参数表表6 设备名称 型号规格 自重（t） 载重（t） 功率（kW） 牵引力（kN） 运输车辆 北奔2548+20m半挂 30.0 90 351 380 装载机 50 16.3 5.0 162 156 装载机 50 16.3 5.0 162 156A．牵引力验算由于运输车辆载重爬坡和下坡是一个复杂的动态过程，要进行全方位模拟分析难度较大，因此本着安全可靠、保证余量的原则，我们对运输车辆在坡道上的行驶情况进行简化分析。假设运输车辆在风场平路和坡道路面状况一致，且均以3.6km/h的速度匀速下坡，从“3.2.2.3加固方法与验算”可知，机舱、塔筒与车板通过捆绑方式牢靠连接且无相对滑动，因此可将牵引半挂车和其所载货物视为一个整体。下坡工况中，运输车严禁“空档”滑行，要保持匀速行驶是完全理想状态，故需考虑运输车牵引力的作用。因此，2台装载机制动力（F）与载重车的制动力（F2）之和应大于载重车总重力的坡面分力（F1）。2台装载机制动力（F）与载重车（F2）制动力取动载系数0.6。建立如图14所示受力分析模型，则两台装载机制动力为F，载重车辆所受总重力沿坡面方向的分力为F1，载重汽车制动力为F2，坡度仰角为α，载重车辆总重力为mg（m为运输车辆自身质量和货物质量之和），可得牵引力计算公式为：制动力之和为F+F2=156X2X0.6+480X0.6=475.2kN运输车辆自身质量和货物质量之和为：（30+59）X10XSin14°=890X0.24=213.6kN475.2kN﹥213.6kN，满足实际需要。图14.牵引半挂车坡道上的受力分析图D．★②路段牵引设备配置计算★②路段经过加宽和垫高处理后，主要难点为爬陡坡问题，该路段最大坡度为17%（9.7°），因此根据牵引力计算方法，可知此时所需牵引力为：因此，★②路段运输方法中选用1台480马力牵引车头（牵引力为210.6KN），完全满足爬坡牵引力需要。当牵引过程中出现卡阻现象时，此时牵引钢绳所受最大拉力为牵引车头的最大拉力，即。按照牵引钢绳选用计算公式可求得根据以上计算结果，查对《重要用途钢丝绳》（GB8918-2006）力学性能表，并结合类似工程施工经验选用6×37+1型、直径d=46mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳作为牵引钢丝绳（最小破断力为1100kN），其安全系数k>5，满足工程实际需要。牵引点安全性校核见附录6。综上所述，2#机位运输设备配置、货物捆绑加固方法，以及运输车辆下坡、上坡牵引方法和工具配备安全可靠，满足工程实际需要。4.5.4.31#、2#机位运输1#、2#机位运输方案（4#、5#机位情况类似）根据表4所述和附录1可知（附录1中标示为“★①★②路段”）道路条件最差，需采取专项措施确保安全，具体为：①★①★②路段概况该路段不利因素有连续螺旋形陡上坡（坡度8%～24%）（如图16所示），道路最小内弯15m，最大横坡3%。图16.★①★②路段示意图②主要作业流程施工准备→运输车辆驶至M点暂停→牵引车头、装载机就位→用牵引钢绳将运输车、牵引车头和装载机一次连接→牵引设备、运输车同时发动→以运输车速度为准匀速行驶→上坡过程安全监控→牵引至机位平台→解除牵引钢绳→运输车就位卸车。③安全措施及验证机舱、塔筒加固方法与可靠性在“3.2.2”节中已详细描述过，且均能满足本风场极限条件的要求，因此在进行安全性校核计算中，始终把运输车辆和承运货物视为一个整体进行受力分析和相关计算，后文如无特殊说明，则“总重量”均指“运输车辆与所在货物及其附件的总量之和”。A．不利因素分析根据附录1可知，运输设备至2#机位车辆在该线路行驶时最不利情况出现在图16所标示的O区域。该处不利因素有：陡坡、急弯、三向路口、单侧横坡（内倾），以及大风天气对车辆的不利作用力等（相关情况见表8所示）。金风科技公司《运输手册》规定“作业现场风速高于14m/s（阵风风速高于10m/s）时禁止作业”，因此，计算时最大风速取14m/s，其他参数由表1、表6以图16可知。按照牵引力、风荷载、离心力等计算公式，可得表8所示结果。★③路段不利因素及其参数表表8B．牵引设备配置根据表8可提供的最不利状态下各种作用力，分别计算此时车辆与货物整体的抗滑移、抗侧翻性能是否满足安全要求。根据表4可知，12#机位设备运输配置牵引设备为北奔牵引车头1台（牵引力480kN），成工955装载机2台（牵引力156kN），总牵引力636kN远大于车辆与货物整体的纵向分力205.6kN，因此运输车辆在此最不利状态下不会发生纵向滑移。考虑纵向牵引和辅助转弯需要，牵引方式采用三机并联牵引，即牵引点分别设置在运输车车头和车架两侧（对称设置），主牵引力由北奔牵引车头提供，辅助牵引力由2台成工955装载机提供。由于三机牵引难以实现同步，因此以车头的最大牵引力选配钢丝绳。根据钢绳直径经验公式计算可得：mm。因此牵引绳选用6×37+1型、直径46mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳，长度分别为3m（1根）和9m（2根）。C．抗侧翻性能验证根据附录7验算结果可知，只有当横向坡角时，载重车辆才会发生侧翻，而此路段，因此抗侧翻性能满足要求，不会发生侧翻现象。4.5.4.423#机位运输23#机位运输方案（22#机位情况类似）根据表4所述和附录1可知，难度最大路段为至23#机位平台段（附录1中标示为“★⑩路段”）。①★⑩路段概况该段道路形状大致为“Y”字形（如图17所示），整段为连续弯道与陡下坡组合，道路最小内弯半径为25m，坡度为12%～22%（6.8°～15°），总长约280m。图17.★⑩路段示意图②主要作业流程由于23#机位平台相对狭小（不足1400㎡），且接入平台道路为陡下坡弯道，如风机设备全部卸放至平台后才开始吊装，则运输车辆无法调头，因此只能采用先将部分设备卸货到平台，再采用一边吊装一边运输的方式完成该机位风机吊装工作，施工总流程如下：轮毂、叶片运达机位平台并卸货→风机吊装准备（主辅吊设备就位）→按安装顺序运输塔筒、机舱→吊装塔筒→吊装机舱→吊装发电机→→吊装发电机→组装叶轮→吊装叶轮→吊装结束。③安全措施及验算A．不利因素分析根据附录1可知，运输设备至23#机位车辆在该线路行驶时最不利情况出现在图17所标示的O区域。该处不利因素有：陡坡、急弯、单侧横坡（内倾），以及大风天气对车辆的不利作用力等（相关情况见表9所示）。金风科技公司《运输手册》规定“作业现场风速高于14m/s（阵风风速高于10m/s）时禁止作业”，因此，计算时最大风速取14m/s，其他参数由表1、表6以图17可知。按照牵引力、风荷载、离心力等计算公式，可得表9所示结果。★④路段不利因素及其参数表表9B．牵引设备配置卷扬机钢丝绳：6×37+1型、直径、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳；装载机牵引绳：6×37+1型、直径、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳。C．抗侧翻性能验证根据附录7验算结果可知，只有当横向坡角时，载重车辆才会发生侧翻，而此路段，因此抗侧翻性能满足要求，不会发生侧翻现象。5．安全保证措施及应急预案（详见附录\附录7-2安全保证措施及应急预案.doc5.1组织保证措施5.2安全技术保证措施5.3安全检查与监控5.4安全应急预案6．文明施工与环境保护6.1文明施工6.2环境保护措施⑴防止饮用水污染措施⑵工作中产生的废油、废气治理措施