盘扣支架检算

太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章工程简介.错误!未定义书签。工程概况.错误!未定义书签。现浇支架方案.错误!未定义书签。第二章参数确定.错误!未定义书签。检算内容.错误!未定义书签。参考资料.错误!未定义书签。参数取值.错误!未定义书签。材料参数.错误!未定义书签。构件参数.错误!未定义书签。第三章结构的受力计算及验算.错误!未定义书签。碗口支架检算.错误!未定义书签。荷载计算.错误!未定义书签。立杆稳定性检算.错误!未定义书签。门洞检算.错误!未定义书签。左门洞纵梁.错误!未定义书签。右门洞纵梁.错误!未定义书签。横梁检算.错误!未定义书签。立柱检算.错误!未定义书签。基础检算错误！未定义书签。图纵断面示意图盘扣支架下地基检算错误！未定义书签。第四章结论错误！未定义书签。第一章工程简介工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为，其他区段为，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为，底板处间距为，立杆步距设置均为1m现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示:第二章参数确定检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(JTGD-0622012)；3、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；4、《公路桥涵施工技术规范》(JTG-TF50-2011)；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ-231-2001)；6、《建筑结构荷载规范》(GB500009-2012)7、现场提供的资料：施工图纸等资料。参数取值材料参数A3钢(Q235):(1)弹性模量E=206GPa2)抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205MPa；(3)抗剪强度设计值fv=125MPaA3钢(Q345):(1)弹性模量E=210GPa抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=300MPa抗剪强度设计值fv=180MPa构件参数扣件式钢管支架参数见 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 表碗口支架参数表外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径48mm4.50cm2411.36cm4.73cm3第三章结构的受力计算及验算现浇支架检算包括盘口扣口支架稳定检算，门洞检算和基础检算。碗口支架检算对盘口支架检算时，仅对0#~7#截面腹板、底板、翼缘板下的立杆和其他区段腹板、底板、翼缘板下的立杆的进行验算。荷载计算(1)恒载恒载；包含梁体， 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 等(荷载分项系数取)对0#~7#截面块计算时梁体重量按图计算，对其他截面计算时梁体重量按图计算，混凝土容重取26kN/m3.图0〜7#梁体重量计算截面图其他区段梁体重量计算截面截面图左门洞梁体重量计算截面截面模板自重取3kN/m2.（2）活载活载：包含倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载（荷载分项系数按计）；施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按计）。2①施工人员、施工料具堆放和其他临时荷载：2-5kN/m；②振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/m；2混凝土振捣：2XX=kN风荷载：XX=kN风荷载：按照《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010可知。kuzus02式中；k——风荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值（kN/m）Uz——风压高度变化系数，取值Us――支架风荷载体型系数，取值20——基本风压值，取值kN/m2则k1.01.30.30.39kN/m2（3）荷载组合根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010，对立杆稳定进行验算时，荷载组合分为两类永久荷载+施工均布荷载；永久荷载+（施工均布荷载+风荷载）。（4）荷载计算①0~7#截面腹板下的立杆荷载计算梁体重量：X26XX十=kN模板重量：3XX=1..08kN施工荷载：3X0.6X=kN施工荷载：3X0.6X=kN混凝土振捣：2XX=kN不组合风荷载：N1.2(32.641.08)组合风荷载：N1.2(32.641.08)②0~7#底板下的立杆i何载计算梁体重量：X26XX十=kN模板重量：3XX=kN施工荷载：3X0.6X=kN混凝土振捣：2XX=kN风荷载：XX=kNi何载组合不组合风荷载：N1.2(23.551.62)组合风荷载：N1.2(23.551.62)ii荷载组合③其他腹板下的立杆1.4(1.080.72)42.98kN0.91.4(1.080.720.14)42.91kN1.4(1.621.08)33.98kN0.91.4(1.621.080.21)33.87kNi荷载计算梁体重量：X26XX十=kN模板重量：3XX=kN风荷载：xx=kN施工荷载：3x0.9x=kN混凝土振捣：2xx=kN不组合风荷载：N1.2(34.491.62)组合风荷载：N1.2(34.491.62)④其他底板下的立杆i何载计算梁体重量：x26XX十=kN模板重量：3xx=kN施工荷载：3x0.9x=kN混凝土振捣：2xx=kN风荷载：xx=kNii何载组合不组合风荷载：N1.2(28.102.43)组合风荷载：N1.2(28.102.43)⑤翼缘板下的立杆i荷载计算ii荷载组合1.4(1.621.08)47.11kN0.91.4(1.621.080.21)47.00kN1.4(2.431.62)42.31kN0.91.4(2.431.620.32)42.14kN梁体重量：X26XX十=kN模板重量：3xx=kN风荷载：xx=kNii荷载组合不组合风荷载：N1.2(8.422.43)1.4(2.431.62)18.69kN组合风荷载：N1.2(8.422.43)0.91.4(2.431.620.32)18.52kN立杆稳定性检算根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010的规定，模板立杆的计算长度取下面中的较大值；l0hl0h'2ka式中；l0——支架立杆计算长度(m)；a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离；h——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h'――支架立杆顶层水平杆步距(m,宜比最大步距减少一个盘扣的距离；――支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为或1m时，取，水平杆步距为时,取值；k――悬臂端计算长度折减系数取值。本次检算中取。a取值；h取值1mh取值；取值；k取值。l0h1.611.6ml0h2ka0.520.70.51.2m综上，本次检算中取I。1.6m检算时，根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JTJ231-2010的规定，检算分为；不组合风荷载时：NfA组合风荷载时：NMwfAW式中：Mw――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，按照式20914」h,,,,,Mw0.91.4MWk0.9klah计算，式中la为立杆纵距；10f钢材的抗拉，抗压，抗弯强度设计值；Io――轴心受压构件的稳定系数；w――立杆截面模量；A――立杆的截面积；2本次检算中，取Mw0.91.40.390.610.02948kN?m10根据I01.6m，i1.58cm确定些0100.61.59查上述规范附录D,0.544由以上计算可知：不组合风荷载时的最大值N47.11kN组合风荷载时的最大值为N47.00kN不组合风荷载:4711022192.4N/mm2口="」」■丄■J&FC「Frt3erl"L1'£匸J穴";--9器畀gVr\-■:Hiummnnm….ornrrT厂厂门『EHH明屮・FLV~-s问业出■二iNjhnniTEEhi基丰-IHib图剪应力图ELi^iPwrrifFri^rn饷屮产3■配".■---e.uVF-fcTYIN：X>E=1T-an-QJDCBE-raOOh|QDE«aEUEY■兀量也帕NODE-ZLK?wg.■5753E4KCNME*2Ltt:tJOM.*VIJ]i41>iiJi.■Gm斗日轮■□SjZDlTz：cmad图变形图Kfli*IH7LlgJlfe7,円!.Ffi吊旨餐耳押MRCYE2fi5tE*On"D■*.£-1£MJUIUMTNi»Elift旳粗5/苗仃通过计算可知:e图反力图图左门洞计算结果纵梁工字钢最大组合应力:图纵梁计算模型（右）组合应力安全系数：215K--2.01.3；107纵梁工字钢最大剪应力：max22.5MPafv-125MPa，剪应力安全系数：125K==8.71.3；22.5纵梁工字钢最大变形：l5200fmax6.75mmf13mm:400400max107MPaf=215MPa,结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。右门洞纵梁（1）荷载计算纵梁荷载按照下面截面腹板下的最大值（kN）施加，横梁按照纵梁的反力施加荷载。（将工字钢型号改为双拼50c工字钢）（2）计算模型（3）计算结果「1円c图变形图rmnnnrDJ1J13X1-1T^—畫12r^-ss幣黒餾gJ_z,!lAw雄**qcI3F--.■I3-JFri兀云rj^4J7313<■_J0in『□•£Fl?47iahWlIMm:Bx*=■吁】料尸尺壮兰疋•0知眄iFLhiinnwmj™a图正应力图iLOJIL0.ilb图剪应力图K吧J叫9EJU*I盯仲,■二二hqGPDlL5J7+L谿**4:L9W1MiLZ-1二熄宇辽4=jk^«d图反力图图右门洞计算结果通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max140.4MPaf=215MPa,组合应力安全系数：K=-215=1.51.3；140.4纵梁工字钢最大剪应力：max22.6MPafv=125MPa，剪应力安全系数：125K==5.51.3；22.6纵梁工字钢最大变形：l7600fmax16.7mmf19mm:400400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。横梁检算与右门洞相比，左门洞横梁承受的荷载较大，故检算只检算左门洞横梁。（1）荷载计算横梁所受的荷载由纵梁传递，故只需将纵梁的反力（kN）施加到横梁上即可（横梁截面修改为双拼45a工字钢）（2）计算模型b图剪应力图图横梁计算模型(3)计算结果叱■齐亦爲4iF^iLWTFltF^c-srrfl-^r」』.1111忸*八皿'‘叫亠軻血阮yn呼i&.35353E-flCZSWSS-M2q三gH"C：2生】1^443Z3KZEB-B33Mi^SiE-MS-3-=7^1S«-CJi：«2-49W^：C1&TiiHMI■MUiiI2.h*-hepa!irt2二之：CK-tersDira图正应力图H-IH13331nfl^liillW曲3皿坤JlJJgcltSKMWM7i4I-n-u-.uJ-wt-”fIe.i-J：ff?":rwcK*Tir>LggB厂[]L~Fift劭Z：0400i"i4V*>an->T>'0T■*![«««»dfrp些IE5H¥T牙tfi*R2：|R78CC4I绅NOISE*]NOCtEdSNC^E-3诚書>MWF«gNCCSE=37COMB-7.2KE-OT]NCB&E*]?rr：ic图变形图1^曲・|咼H^KYZL2JFM.O^MKC+dM!F3vKrlTTK^n?deefLriRrZlE-nE*<32辩妙I斗HiQkIz21±■5'2©mn：咋舟e竝d百d图反力图通过计算可知：图横梁计算结果纵梁工字钢最大组合应力：max65.5MPaf:=215MPa，组合应力安全系数：215K==3.31.3；65.5纵梁工字钢最大剪应力：max72.MPafv=125MPa，剪应力安全系数：125K==1.71.3；72纵梁工字钢最大变形：fmax0.7mmfl2000「5mm:400400结论：横梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。立柱检算荷载计算立柱承受的荷载由横梁传递，计算时将横梁的最大反力(kN)施加到立柱上。计算模型图立柱计算模型计算结果PE*STEF"Z.r7M5«+tEllg遊"+■-■>?■2X5T2S..*®!-5«fiC35e+U^*dEILST：jMA1I?~MIN-1±*Tm~再Mtram.iZDn^图立柱计算结果通过计算可知：立柱最大组合应力：max105.1MPaf=215MPa，组合应力安全系数：K==2.01.3；105.1结论：立柱在最不利荷载作用下的组合应力满足规范基础检算由上述计算可知，钢管受到最大压力为，该力直接作用于混凝土上，考虑局部承压可能造成破坏，需要对混凝土基础的局部承压进行验算，根据《公路桥涵设计通用规范》，素混凝土局部承压计算公式为：Nc0.6RaAc式中：Ra——条形基础混凝土标号，这里取C30,其抗压设计强度；――混凝土局部承压提高系数，其值通常大于1；222A――混凝土局部承压面积，Ac=r3.140.050.00785m；则混凝土基础局部承压的最小容许承载力为：Nc=0.6120.11030.00785=94.7kN，贝UNc=47.1kNNc94.7kN；结论：混凝土基础局部承压满足规范要求。盘扣支架下地基检算竖向力在混凝土中按照45。角扩散，假定混凝土基础厚度为30cm，则在地基表面的受力面积（50+2X300)X(50+2X300)=422500mm2地基表面的压力为p竺1260.3120kPa0.42实测地基承载力大于200kPa时，可以满足施工要求。第四章结论1、立杆稳定性满足规范要求;2、左门洞纵梁满足规范要求;3、右门洞纵梁满足规范要求；4、横梁满足规范要求；5、立柱稳定性满足规范要求；6、混凝土基础局部承压满足规范要求：7、基础检算满足规范要求。